能源技術(shù)Ⅱ候源點(diǎn)環(huán)境循環(huán)水供熱在分布式能源站的應(yīng)用秦淵李勇(中南電力設(shè)計(jì)院湖北武漢430071)摘要在分布式能源站中采用循環(huán)水供熱方案,將低品位的乏汽換成熱水供給用戶,符合分布式能源系統(tǒng)“能源梯級利用”的原則,能極大的提髙分布式能源站的熱效率。介紹了分布式能源系統(tǒng)中采用循環(huán)水供熱的理論分析,并對具體工程進(jìn)行計(jì)算,最后指出分布式能源站中使用循環(huán)水供熱的優(yōu)缺點(diǎn)和適用范圍關(guān)鍵詞分布式能源循環(huán)水供熱中圖分類號:TM61131文獻(xiàn)標(biāo)識碼:B文章編號:1672-90642014)01-037-c3分布式能源系統(tǒng)是指以小規(guī)模、小容量、模塊化的方式Qo+Q,+3604+3600,=Qm+Q,2+Q+3600.(3)布置在用戶附近,以天然氣為燃料,集制冷、供熱(蒸汽和熱此時(shí),循環(huán)水對外供熱量為:Q=Qx-0a(4)水)及發(fā)電過程為一體的能源供應(yīng)系統(tǒng),是一種建立在能源熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的毛熱效率梯級利用概念基礎(chǔ)上,將循環(huán)水供熱應(yīng)用到分布式能源站中,將低品位的乏汽換成熱水供給用戶,符合分布式能源系3600g4+p)+(Q2-Q)+Q(5)統(tǒng)“高能高用,低能低用,溫度對口,梯級利用”的原則。凈熱效率為:1循環(huán)水供熱的理論基礎(chǔ)360(0+p)(1-n)+(Q,2-Q)+Q區(qū)域型分布式能源站主機(jī)配置多為燃?xì)廨啓C(jī)、余熱鍋7Q爐抽凝式汽輪機(jī)等按《分布式供能站技術(shù)規(guī)定要求,分布3600P式能源站系統(tǒng)的效率大于70%,而在區(qū)域型分布式能源站系Q7)+7統(tǒng)中最大的能量損失是凝汽器冷源損失。《熱電聯(lián)產(chǎn)項(xiàng)目可其中m為供熱效率包含循環(huán)水供熱和抽汽供熱。行性研究技術(shù)規(guī)定》中指出:“在有條件的地區(qū),在采暖期可Qn2 -Q3+Q4 QH+Q考慮抽凝機(jī)組低真空運(yùn)行,循環(huán)水供熱采暖的方案,在非采QQ(7)曖期恢復(fù)常規(guī)運(yùn)行”。循環(huán)水供熱充分利用凝汽器內(nèi)的冷源式中:Qm為燃料的低位發(fā)熱量,n為燃機(jī)燃燒室的效損失將凝汽器作為熱網(wǎng)的一級加熱器,在供暖期為用戶提率,Q為燃機(jī)排煙攜帶的熱能,口Qa為余熱鍋爐排煙攜帶的供熱水。因此,將循環(huán)水供熱應(yīng)用到分布式能源站中,是符合熱能,P和P分別為燃機(jī)和汽機(jī)的軸端功率,Q和Q分我國現(xiàn)行規(guī)定,而且也符合分布式能源站“能源梯級利用”的別為循環(huán)水供回水的熱量,n為聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的廠用電耗理念,可以大大提高能源站的一次能源效率。循環(huán)水供熱與率,m為聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的熱效率。分布式能源站相結(jié)合的原則性熱力系統(tǒng)如圖1所示。2工程實(shí)例計(jì)算本文以山東某分布式能源站工程為實(shí)例,該能源站為某企業(yè)的擴(kuò)建電廠,主機(jī)為1臺PC6IB型燃機(jī),按“一拖的方式配置抽凝式汽輪機(jī),業(yè)主擴(kuò)建該工程的目的是承擔(dān)企業(yè)的新增工業(yè)熱負(fù)荷。經(jīng)與業(yè)主溝通,建議業(yè)主將循環(huán)水系統(tǒng)改為低真空循環(huán)水供熱,按照分布式能源站“能源梯級利用”的原則,實(shí)現(xiàn)冷熱、電3聯(lián)供的供能方式。該能源站的全年運(yùn)行時(shí)間可分為3個典型時(shí)期:采暖期、制冷期、過渡期或是誰(共720x),改造后的能源站可以供給企業(yè)的工業(yè)生產(chǎn)熱負(fù)荷、制冷負(fù)荷和附近小區(qū)居民的采暖負(fù)荷,其冷、熱負(fù)荷分布如表1。根據(jù)表1中的冷、熱負(fù)荷,利用 GTPRO軟件,分別計(jì)算PC6581B型燃機(jī)在采暖期、制冷期、過渡期3個典型時(shí)期內(nèi)1原則性熱力系統(tǒng)圖的熱平衡圖。 GTPRO是國際上通用的燃機(jī)性能分析軟件,其根據(jù)能量平衡和質(zhì)量平衡,可以推導(dǎo)出如下關(guān)系式:中,采暖期利用低真空循環(huán)水供熱計(jì)算界面如圖2所示根據(jù)上述 GTPRO鹽件計(jì)的執(zhí)亞圖,代入上述1-~7Qmm7=3600P+Q+Q1(1)公式,分別計(jì)算中國煤化工各項(xiàng)指標(biāo),計(jì)算Qc+.=0o+qa(2)結(jié)果匯總見表CNMHG作者簡介:秦淵(1983-),男,湖北孝感人,工程師,碩士,主要從事火力發(fā)電、新能源工作。2014.NO.1候源點(diǎn)環(huán)統(tǒng)數(shù)木表1冷、熱負(fù)荷匯總制冷期(共90d)過渡期(共120d)項(xiàng)目采暖期(共150d)最小平均最小平均最小最大平均工業(yè)生產(chǎn)負(fù)荷/(Uh)47.145.0冬季采暖負(fù)荷/MW夏季制冷負(fù)荷/MW18.2表2PC6581B經(jīng)濟(jì)指標(biāo)匯總數(shù)據(jù)序號項(xiàng)目采暖期制冷期過渡期抽凝式汽輪機(jī)抽汽滿足工1機(jī)組運(yùn)行方式業(yè)生產(chǎn)負(fù)荷,凝汽器低真空機(jī)抽汽滿足工業(yè)抽凝式汽輪機(jī)抽汽滿足循環(huán)水供熱滿足采暖制冷負(fù)荷,凝汽器工業(yè)生產(chǎn)負(fù)荷凝汽器切換至正常運(yùn)行工況2燃機(jī)熱耗率/kJ/kWh1144511703115483燃機(jī)功率/MW39.03340.9464天然氣低位發(fā)熱量/kJ/Nm327305聯(lián)合循環(huán)機(jī)組功率/MW53.7251.1753.676工業(yè)負(fù)荷抽汽量/th40.87制冷負(fù)荷抽氣量/uh8制冷負(fù)荷/MW15.5(抽汽參數(shù)同工業(yè)抽汽)9采暖負(fù)荷供熱水量/vh1350(65℃供水,50℃回水)10采暖負(fù)荷/MW11年運(yùn)行小時(shí)數(shù)/h3000240012供冷、熱總量/GJ33.05×1013天然氣耗量/Nm341.3×10°24.8×10°33.1×10°14平均熱效率%15年平均發(fā)電廠用電率/%16年平均發(fā)電天然氣耗率/Nm3kWh17年平均供電天然氣耗率/Nm3/kWh0.181318年平均供冷、熱天然氣耗率/Nm3/J30.5519年平均熱效率/%74.4620年平均熱電比/%89.09后,循環(huán)水供熱年收益2673萬元3分布式能源站中循環(huán)水供熱方案改造眾所周知,聯(lián)合循環(huán)中的汽輪機(jī)不同于常規(guī)火電廠的汽輪機(jī)。燃?xì)廨啓C(jī)是定型產(chǎn)品,具有相對明確的排氣參數(shù)因此聯(lián)合循環(huán)汽輪機(jī)與常規(guī)汽輪機(jī)相比,其主要區(qū)別如下:①為盡可能地利用燃?xì)廨啓C(jī)排氣能量,增加汽輪機(jī)的輸出功率聯(lián)合循環(huán)中汽輪機(jī)一般不設(shè)回?zé)嵯到y(tǒng),僅設(shè)置汽封加熱器。給水加熱與除氧一般由余熱鍋爐來承擔(dān);②汽輪機(jī)采用滑壓運(yùn)行,不再設(shè)置調(diào)節(jié)級,即汽輪機(jī)的各級均采用全周進(jìn)汽的固即顯即圖結(jié)構(gòu)可保證鍋爐在變工況下生產(chǎn)相對多的蒸汽,并降低了變工況下汽機(jī)內(nèi)部因溫度變化引起的熱應(yīng)力;③由于沒有或很少抽汽回?zé)峒?因而聯(lián)合循環(huán)汽輪機(jī)的排汽量一般比等功率圖2 GTPRO計(jì)算頁面-循環(huán)水供熱系統(tǒng)圖容量的常規(guī)火電汽輪機(jī)排汽量大30%左右。所以低壓級的通由表2可知,在過渡期和制冷期內(nèi),PC6581B型燃機(jī)的流面積應(yīng)較同容量常規(guī)煤電機(jī)組增大約30%。平均熱效率達(dá)不到70%,其主要原因是PC6581B型燃機(jī)的循環(huán)水供熱方案,提高了汽輪機(jī)的背壓,改變了汽輪機(jī)熱耗率太高,但將聯(lián)合循環(huán)機(jī)組改造為低真空循環(huán)水供熱,原設(shè)計(jì)的額定工中國煤化工比容將降低,汽在采暖期內(nèi)對外供熱水,減少了凝汽器的冷源損失,改造后輪機(jī)的排氣容積CNMHG最小的容積流全年的平均熱效率為7446%,符合分布式能源站熱效率高量的要求,當(dāng)小于最小流量時(shí),繪5起汽輪的鼓風(fēng)損失,影于70%的的要求。根據(jù)當(dāng)?shù)夭膳醿r(jià)格10.5元/CJ,改造響軸承穩(wěn)定,增大汽輪機(jī)的軸向推力,危及軸系的振動安全下轉(zhuǎn)第41頁2014NO.1能放術(shù)制源環(huán)境求保持穩(wěn)定并且參數(shù)基本保證在額定參數(shù)運(yùn)行,有機(jī)熱載體復(fù)中,更加明確的指出:“按照國質(zhì)檢特函[20071402號文的鍋爐可參照該規(guī)程采用。對于保證出力在允許波動范圍之內(nèi)規(guī)定,工業(yè)鍋爐與用熱設(shè)備之間的聯(lián)接熱力管道總長不超過這條(74a條),蒸汽鍋爐實(shí)現(xiàn)此條較容易,熱水鍋爐與有機(jī)200m時(shí),其安裝和使用管理按照鍋爐的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行。原則熱載體鍋爐由于鍋爐供熱無法輸出,極難保證。有一些制造上,其設(shè)計(jì)可以由具有相應(yīng)資質(zhì)的管道設(shè)計(jì)單位進(jìn)行?！憋@廠做了一些測試平臺,負(fù)荷調(diào)節(jié)采用大量的冷卻水來完成,然,我可以這么理解:工業(yè)鍋爐與用熱設(shè)備之間的聯(lián)接熱力他們可以進(jìn)行定型產(chǎn)品測試。沒有建立測試平臺的制造廠,管道總長不超過200m時(shí),安裝和使用管理按照鍋爐范圍內(nèi)無法將鍋爐輸出的熱量消耗掉,也就無法進(jìn)行定型產(chǎn)品測管道的規(guī)定進(jìn)行,管道設(shè)計(jì)原則上可以由具有相應(yīng)資質(zhì)的管試,只好試制3臺,修改圖紙,繼續(xù)試制。使用單位拿到?jīng)]有道設(shè)計(jì)單位進(jìn)行,實(shí)在不行也可由其他設(shè)計(jì)單位如工程設(shè)計(jì)進(jìn)行過定型產(chǎn)品測試的鍋爐,就只好自己進(jìn)行測試,同樣由咨詢單位等來設(shè)計(jì);總長超過200m時(shí),其設(shè)計(jì)、安裝、驗(yàn)收于無法保證出力的波動在允許范圍之內(nèi),只好選擇進(jìn)行簡單等均嚴(yán)格按照壓力管道要求。測試。所以對于有機(jī)熱載體鍋爐的安裝,我們看到的更多的4結(jié)語是簡單測試的報(bào)告。簡單測試用于快速判斷鍋爐實(shí)際運(yùn)行時(shí)有機(jī)熱載體鍋爐由于介質(zhì)的特殊性,安裝驗(yàn)收時(shí)也與蒸的能效狀況,只能用于該臺鍋爐,可在鍋爐熱態(tài)驗(yàn)收時(shí)進(jìn)行。汽鍋爐頗不相同,而關(guān)于鍋爐范圍內(nèi)管道及供熱管道的依3關(guān)于200m管道要求的探討據(jù)標(biāo)準(zhǔn)、監(jiān)檢要求等,更是仁者見仁、智者見智。文中觀點(diǎn)僅國質(zhì)檢特函[2007]402號文規(guī)定:為方便企業(yè),工業(yè)鍋是本人個人觀點(diǎn),希望各位專家多加指點(diǎn),共同探討。爐與用熱設(shè)備之間的聯(lián)接熱力管道總長不超過200m時(shí),該參考文獻(xiàn)鍋爐及其相聯(lián)接的熱力管道可由取得鍋爐安裝許可證的單1鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程 .TSG GOOO-2012位一并進(jìn)行安裝,并由鍋爐安裝監(jiān)督檢驗(yàn)機(jī)構(gòu)一并實(shí)施安裝2有機(jī)熱載體爐CBT17410-2008監(jiān)檢,納入鍋爐使用登記。如管道長度超過上述范圍時(shí),與鍋3有機(jī)熱載體GB23971-200爐聯(lián)接的熱力管道必須由取得壓力管道安裝許可證的單位4工業(yè)全屬常道工程桃x規(guī)花B5023500進(jìn)行安裝,納人壓力管道使用登記。5工業(yè)金屬管道工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50184-2011而在國家質(zhì)檢總局編號為2009040-9215-58547的回6鍋爐節(jié)能技術(shù)監(jiān)督管理規(guī)程:TSGc0020上接第38頁)性。同時(shí),采用循環(huán)水供熱方案,由于排汽溫度的升高和循環(huán)供水的加熱器來使用,凝汽器的壓力升高到50-60kPa(相應(yīng)水壓力的變化,對凝汽器的安全有一定的影響對于在燃?xì)?的飽和溫度為81.2-859℃)。采暖供熱水溫度控制在65蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組使用的汽輪機(jī),其末級通流面積比同容量0℃左右,供水溫度較低,因此供熱距離較小,一般為1常規(guī)煤電機(jī)組增大約30%,因此,需要對汽輪機(jī)和凝汽器進(jìn)15km范圍之內(nèi)。行改造才能實(shí)現(xiàn)循環(huán)水供熱的功能。采取的措施如下:①改(2)采用循環(huán)水供熱的方案,不適用于以航改型燃機(jī)機(jī)造汽輪機(jī)的汽封系統(tǒng),平衡因工況變化造成的軸向推力增為原動機(jī)的分布式能源站項(xiàng)目中,航改型燃機(jī)熱耗率低,機(jī)加②汽輪機(jī)動葉片采用特殊設(shè)計(jì)加固;③增加凝汽器水室組發(fā)電效率高,排出余熱量少,采用循環(huán)水供熱的代價(jià)是大壁厚,加強(qiáng)水室與筒體的焊縫,更換前后水室拉桿等,以提高大降低發(fā)電量在經(jīng)濟(jì)性上不劃算。凝汽器的耐壓強(qiáng)度;④凝汽器喉部設(shè)置凝結(jié)水噴淋,防止末(3)只適用于北方嚴(yán)寒采暖期長的區(qū)域,采曖期越長,其級葉片超溫。收益越高經(jīng)過上述改造后,可使本工程實(shí)現(xiàn)采暖期低真空循環(huán)水(4)采用循環(huán)水供熱必須對汽輪機(jī)和凝汽器進(jìn)行改造,供熱。并進(jìn)行安全校核4結(jié)語參考文獻(xiàn)本文以山東某具體分布式能源站項(xiàng)目為實(shí)例將循環(huán)水1羅健,余學(xué)海,張占鎮(zhèn),海燕,趙華燃?xì)夥植际侥茉窗l(fā)展前景及供熱應(yīng)用到分布式能源站項(xiàng)目中,消除了冷源損失,使能源經(jīng)濟(jì)性分析燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù),2012(3)站在采曖期的效率高達(dá)83%,大幅度的提高能源綜合利用效2李若,付林,張世鋼秋洪發(fā),肖常磊電廠循環(huán)水余熱利用技術(shù)綜率,天然氣的化學(xué)能在燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室中轉(zhuǎn)化為熱能,其中述建筑科學(xué),2010(10)高溫段熱能轉(zhuǎn)化為電能,中溫段熱能供給工業(yè)用蒸汽或供給3張立輝汽輪機(jī)低真空循環(huán)水供熱技術(shù)的應(yīng)用和事故處理.河北煤炭,2012(5)空調(diào)制冷驅(qū)動熱能,低溫段熱能供生活熱水,實(shí)現(xiàn)了能源的4吳星,付林,胡鵬電廠循環(huán)水供熱技術(shù)的研究與應(yīng)用析區(qū)域供熱梯級利用。該方案的優(yōu)缺點(diǎn)及適用范圍如下:2008(4)(1)采用低真空循環(huán)水供熱的方式,將凝汽器當(dāng)做熱網(wǎng)5焦樹建編燃TH中國煤化工出版社,2000CNMHG2014NO.1.