加工工藝煉油技術(shù)與工程 PETROLEUM REFINERY ENGINEERING2015年第45卷第3期天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化改造制乙二醇合成氣方案的研究張駿馳(中國(guó)石化長(zhǎng)城能源化工有限公司,北京市100120)摘要:針對(duì)國(guó)內(nèi)某項(xiàng)目利用原先已有天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化裝置為新建200kU/a煤基合成氣制乙二醇工業(yè)示范裝置提供備用合成氣源的改造要求,提出了純氧配CO2和水蒸氣、純氧配CO2,純氧等3種可行方案,通過(guò)對(duì)一、二段轉(zhuǎn)化爐燒嘴及爐體材料等指標(biāo)進(jìn)行對(duì)比,并對(duì)不同方案改造后各裝置運(yùn)行情況及實(shí)際生產(chǎn)能力、不同方案投資及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)進(jìn)行了測(cè)算,最終選擇純氧配CO2和水蒸氣方案。該方案可以實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定供應(yīng)原料氣的目的裝置可在不同工況下保持較高的乙二醇生產(chǎn)平均負(fù)荷(工況1,2為滿(mǎn)負(fù)荷生產(chǎn)),合成氨產(chǎn)量可達(dá)1.1kd,方案總投資3083.0萬(wàn)元,有項(xiàng)目和增量所得稅后凈利潤(rùn)分別為38,2.3億元/a,投資回收期1.1a。該方案具有投資整體省經(jīng)濟(jì)效益優(yōu)的特點(diǎn)。改造后裝置運(yùn)行平穩(wěn)、操作簡(jiǎn)單,達(dá)到增產(chǎn)乙二醇及合成氨的目的。關(guān)鍵詞:天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化合成氨乙二醇改造技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)煤制乙二醇是通過(guò)含碳原料轉(zhuǎn)化、變換、凈化處于低負(fù)荷運(yùn)行,在線(xiàn)率不高,導(dǎo)致裝置運(yùn)行效益及分離提純后得到CO和H2,其中CO通過(guò)催化不佳。為調(diào)整產(chǎn)品結(jié)構(gòu),提升企業(yè)盈利能力,擬新偶聯(lián)生產(chǎn)草酸酯,再與H2進(jìn)行加氫反應(yīng)并通過(guò)建200k∪/a煤基合成氣制乙二醇工業(yè)示范裝置。精制后獲得聚酯級(jí)乙二醇。隨著煤化工在國(guó)內(nèi)的快速發(fā)展,煤制乙二醇引起了人們空前的重視。2改造方案研究由于乙二醇裝置與上游氣化裝置剛性連接,該裝粉煤氣化裝置建成后始終在長(zhǎng)周期運(yùn)行上存置運(yùn)行完全受制于氣化裝置的運(yùn)行情況。除此之在一定問(wèn)題,分析原因如下:①該裝置采用單系列外,該裝置工藝流程長(zhǎng)及乙二醇裝置開(kāi)停工周期大型氣化爐,沒(méi)有備爐,經(jīng)常出現(xiàn)非計(jì)劃停工,嚴(yán)較長(zhǎng),且每次開(kāi)停工費(fèi)用高達(dá)1200萬(wàn)元。因此重制約下游乙二醇裝置長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行;②當(dāng)乙如何穩(wěn)定上游氣源并足量供應(yīng)乙二醇合成氣是首二醇裝置單獨(dú)運(yùn)行時(shí),該裝置負(fù)荷(設(shè)計(jì)負(fù)荷的要解決的問(wèn)題。以國(guó)內(nèi)某新建乙二醇項(xiàng)目為例,54%)低于最低穩(wěn)定運(yùn)行負(fù)荷,當(dāng)利用煤氣化富針對(duì)其氣源供應(yīng)不穩(wěn)的情況,提出通過(guò)改造現(xiàn)有余能力生產(chǎn)合成氨時(shí),僅能產(chǎn)氨436d,氨合成天然氣轉(zhuǎn)化裝置作為備用氣源來(lái)實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定供應(yīng)原裝置運(yùn)行困難,能耗高料氣的目的,從而提高煤制乙二醇的經(jīng)濟(jì)效益。2.1基本思路為實(shí)現(xiàn)乙二醇裝置長(zhǎng)周期安全運(yùn)行,同時(shí)氨1裝置現(xiàn)狀概述合成能夠經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,在不考慮增設(shè)備爐情況下,對(duì)該項(xiàng)目原工藝流程采用一段蒸汽轉(zhuǎn)化、二段已經(jīng)停產(chǎn)的天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化裝置進(jìn)行適當(dāng)改造后空氣轉(zhuǎn)化工藝生產(chǎn)合成氨和尿素,其生產(chǎn)能力分生產(chǎn)合成氣同時(shí)滿(mǎn)足上述裝置經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,裝置別為300,520ka。2000年以后由于石腦油價(jià)各工況具體要求如下:工況1,該項(xiàng)目正常操作格的不斷上漲,企業(yè)連年虧損,曾一度恢復(fù)天然氣時(shí),原粉煤氣化、天然氣轉(zhuǎn)化裝置同時(shí)運(yùn)行,聯(lián)合原料生產(chǎn),但效果不明顯。2002年實(shí)施了煤代油向乙二醇、合成氨裝置供氣;工況2,當(dāng)粉煤氣項(xiàng)目改造工程,新建粉煤氣化裝置,原料煤公稱(chēng)處理能力為2kd,產(chǎn)氣(H2+CO)能力為142收稿日期:2015-01-02;修改稿收到日期:2015-01-28。dam3h。天然氣裝置及配套的變換、脫碳、甲烷作者簡(jiǎn)介:張駿馳高級(jí)工程師本科畢業(yè)于石油大學(xué)(華東)化學(xué)工程中國(guó)煤化工、生產(chǎn)管理工作。化等裝置停產(chǎn)(其流程見(jiàn)圖1,虛線(xiàn)方框內(nèi)系統(tǒng)為聯(lián)系電話(huà)CN ccnh sinopec.利舊改造內(nèi)容)。由于粉煤氣化裝置從開(kāi)車(chē)初期第45卷第3期張駿馳天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化改造制乙二醇合成氣方案的研究化裝置發(fā)生故障停工時(shí),停運(yùn)合成氨裝置,利用天上述改造利用現(xiàn)有閑置資產(chǎn)以投入較小資然氣轉(zhuǎn)化裝置供給乙二醇裝置合適比例的合成金,將現(xiàn)有天然氣轉(zhuǎn)化裝置改造為乙二醇示范氣,以確保乙二醇裝置的可靠氣源;工況3,當(dāng)煤裝置的備用合成氣源,可滿(mǎn)足乙二醇額定生產(chǎn)氣化、乙二醇裝置同時(shí)停工時(shí),可采用天然氣裝置負(fù)荷同時(shí)滿(mǎn)足氨合成經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,具體改造流程生產(chǎn)合成氨。見(jiàn)圖2。蒸汽空氣壓縮機(jī)甲天氣已要種一巨一[變換上一[原上一[甲化色成機(jī)一魚(yú)氨空分甲烷化原料煤氣化耐硫變換低溫甲醇洗圖1粉煤氣化改造后生產(chǎn)合成氨流程Fig 1 Flow of powder coal gasification for ammonia synthesis蒸汽原料天然氣段轉(zhuǎn)化一匚三段轉(zhuǎn)化一[變換[脫歌[甲烷化}[合成氣壓縮機(jī)}一[合成氨過(guò)熱器廢鍋氮?dú)饪辗旨淄榛厦好簹饣土蜃兊蜏丶状枷次醋儞Q氣凈化PSA-CO偶聯(lián)反應(yīng)加氫反應(yīng)乙二醇圖2改造后主要工藝流程Fig. 2 Flow for ammonia synthesis after steam reforming unit reformation注:一、二段蒸汽轉(zhuǎn)化、變換、脫碳及甲烷化系統(tǒng)均進(jìn)行部分利舊改造從圖2可以看出,方案研究?jī)?nèi)容包括天然氣N2含量是最為直接有效的可行方案。蒸汽轉(zhuǎn)化、變換、苯菲爾脫碳及氨合成等系統(tǒng)改通過(guò)全流程綜合分析,結(jié)合全廠(chǎng)O2平衡狀造,挖掘已有公用工程潛力并從各種可能的工藝況,空分裝置尚有約9dam3/h的純氧富裕,在蒸流程組合、裝置產(chǎn)出、投資及技術(shù)經(jīng)濟(jì)等方面進(jìn)行汽轉(zhuǎn)化二段爐進(jìn)行純氧或純氧配CO2或純氧配綜合對(duì)比,以提出最佳改造方案。CO2和水蒸氣的轉(zhuǎn)化方式,盡可能降低轉(zhuǎn)化氣中2.2改造條件分析N2含量,以達(dá)到采用粉煤氣化、天然氣裝置聯(lián)合目前現(xiàn)有天然氣轉(zhuǎn)化裝置二段爐采用空氣轉(zhuǎn)向乙二醇和合成氨裝置供氣,并在粉煤氣化裝置化時(shí),由于轉(zhuǎn)化氣中N2含量高,可作為合成氨原故障停工時(shí)由天然氣裝置單獨(dú)供乙二醇裝置生產(chǎn)料氣。當(dāng)轉(zhuǎn)化氣用作乙二醇裝置合成氣源時(shí)需降的目的。對(duì)3種工藝模式具體分析如下。低其中N2含量并提高CO含量。由于N2和CO(1)純西出世方案相對(duì)分子質(zhì)量非常接近,常規(guī)的分離方法很難將CO2CNMHG2,并根據(jù)流其徹底分離,從天然氣轉(zhuǎn)化上游進(jìn)行隔離來(lái)減少程中凝液回儀基乳加里小。天然氣裝置工工藝煉油技術(shù)與工程2015年3月開(kāi)工時(shí)經(jīng)低溫甲醇洗再生后的CO2經(jīng)往復(fù)式壓移需重新更換純氧燒嘴以適應(yīng)新工況;②由于純縮機(jī)(打氣量較少)加壓后與O2、水蒸氣混合。正氧轉(zhuǎn)化爐爐內(nèi)溫度升高,必需將原澆注料襯里更常生產(chǎn)時(shí)采用苯菲爾脫碳裝置出口的CO2并循換為剛玉磚襯里,同時(shí)增加襯里厚度;③由空氣燒環(huán)使用。嘴改為純氧燒嘴后,爐膛上部溫度較空氣轉(zhuǎn)化溫原一段轉(zhuǎn)化爐的輻射段操作條件基本沒(méi)有變度更高,為防止催化劑失活,催化劑床層厚度需適化,因此不需對(duì)其改造。由于原 Kellogg爐型的空當(dāng)降低,二段爐處理能力也隨之降低(約為原設(shè)氣蒸汽預(yù)熱段的熱負(fù)荷為440MW,改造后該組計(jì)值的75%)。取熱面的熱負(fù)荷為4.16MW,對(duì)這組盤(pán)管的熱負(fù)綜上可知,采用此方案改造二段爐需增設(shè)O2荷及轉(zhuǎn)化爐后續(xù)對(duì)流段的影響非常小,從材料和預(yù)熱器,并對(duì)一段轉(zhuǎn)化爐蒸汽過(guò)熱盤(pán)管進(jìn)行更換,熱平衡角度沒(méi)有明顯的影響,故原轉(zhuǎn)化爐的對(duì)流二段轉(zhuǎn)化爐空氣燒嘴改為純氧燒嘴,二段爐澆注段也不需進(jìn)行改造。襯里改為剛玉磚。對(duì)于二段爐方面來(lái)說(shuō),CO2加水蒸氣替代N22.3不同工況下裝置運(yùn)行情況對(duì)比后,發(fā)生催化部分氧化的爐膛內(nèi)溫度沒(méi)有明顯變3種方案改造后的裝置依托供熱、供電、給排化,空氣混合器仍然可以良好運(yùn)行,因此二段爐也水及空壓站等公用工程與現(xiàn)場(chǎng)情況結(jié)合,基本可不需進(jìn)行改造。滿(mǎn)足改造要求。因此,3種方案的優(yōu)劣主要取決(2)純氧配CO2(方案2)于主裝置的運(yùn)行穩(wěn)定性及操作負(fù)荷。表1列出了天然氣裝置開(kāi)工時(shí)經(jīng)低溫甲醇洗再生后的3種方案改造后,不同工況下主裝置運(yùn)行情況對(duì)CO2經(jīng)壓縮機(jī)加壓后與O2混合。正常生產(chǎn)時(shí)與比分析。方案1相同。經(jīng)過(guò)初步核算,原一段轉(zhuǎn)化爐的輻由表1可知,不同工況下,方案1與方案2運(yùn)射段、原 Kellogg轉(zhuǎn)化爐的對(duì)流段及原二段爐均無(wú)行情況較為接近,工況1,2均可使乙二醇裝置滿(mǎn)需改造。負(fù)荷生產(chǎn),方案1具有更好的經(jīng)濟(jì)效益。在工況該方案改造完成后,原空氣壓縮機(jī)將被閑置,3煤氣化、乙二醇裝置均停產(chǎn)的情況下,可采用天因此對(duì)方案2有以下處理方法:①原空氣壓縮機(jī)然氣轉(zhuǎn)化制合成氨,即恢復(fù)到原天然氣轉(zhuǎn)化制合進(jìn)行改造后用于加壓CO2,由于兩種原料相對(duì)分成氨的設(shè)計(jì)工況,不再需要從空分裝置引人O2和子質(zhì)量相差較大,對(duì)其進(jìn)行改造會(huì)帶來(lái)諸多問(wèn)題,N2,空分裝置停運(yùn)后合成氨產(chǎn)量為1.0kt/d。對(duì)因此不建議采用2;②工況1及工況2可分別增于方案3中3種工況下天然氣轉(zhuǎn)化負(fù)荷均僅有設(shè)1臺(tái)CO2壓縮機(jī);工況3采用原空氣壓縮機(jī),整75%,工況1下乙二醇裝置可滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行,合成氨套裝置并未進(jìn)行改造,即以原有空氣轉(zhuǎn)化法流程產(chǎn)量為0.9ktd。在工況2單供乙二醇裝置時(shí)受進(jìn)行生產(chǎn)。方案2投資將會(huì)增加。合成氣中H2與C0比例的限制,僅能維持乙二醇(3)純氧(方案3)裝置約57%負(fù)荷運(yùn)行,生產(chǎn)乙二醇114kt/a,合成因與加熱空氣不同,原 Kellogg對(duì)流段的蒸氨裝置停運(yùn)。工況3下合成氨產(chǎn)量?jī)H有0.8k/d汽-空氣加熱盤(pán)管加熱純氧盤(pán)管材料至少需要采而方案3在工況波動(dòng)下需要明顯降低負(fù)荷或停產(chǎn)用 inconel600或625(材料牌號(hào),下同),同時(shí)對(duì)某一裝置,不利于項(xiàng)目平穩(wěn)優(yōu)化運(yùn)行。O2在盤(pán)管內(nèi)的流速有很多限制要求。在工業(yè)生從投資及經(jīng)濟(jì)效益分析,方案1,3投資約產(chǎn)中,預(yù)熱O2通常采用TEMA換熱器蒸汽加熱O23000萬(wàn)元,方案2由于需額外補(bǔ)充CO2來(lái)增加離到230℃左右。原 Kellogg對(duì)流段的蒸汽空氣加心式壓縮機(jī)導(dǎo)致投資提高至4500萬(wàn)元。根據(jù)初熱盤(pán)管拆除,該部分約4.40MW的熱量通過(guò)過(guò)熱步技術(shù)經(jīng)濟(jì)測(cè)算指標(biāo),方案1有項(xiàng)目年均所得稅蒸汽預(yù)熱段盤(pán)管吸收,雖然可以通過(guò)控制過(guò)熱燒嘴后凈利潤(rùn)為2.3億元/a,方案2有項(xiàng)目年均所得的燃料氣量來(lái)維持對(duì)流段的整體熱平衡,但過(guò)熱蒸稅后凈利潤(rùn)為2.1億元/a,方案3有項(xiàng)目年均所汽段盤(pán)管材料需從原A335P11換熱管改為304H。得稅后凈利潤(rùn)為1.5億元/a。由此可見(jiàn),方案1二段爐方面改造情況:①爐內(nèi)溫度會(huì)顯著升指標(biāo)最優(yōu)中國(guó)煤化工選擇方案推高,對(duì)原燒嘴、爐襯及催化劑產(chǎn)生影響,高溫區(qū)上薦采用方Y(jié)HCNMHG第45卷第3期張駿馳天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化改造制乙二醇合成氣方案的研究表1不同方案下裝置運(yùn)行情況對(duì)比Table 1 Comparison of units operation to different plans項(xiàng)目方案1方案2方案3工況1工況2工況3工況1工況2工況3工況1工況2工況3CO2壓縮機(jī)或O2預(yù)熱器運(yùn)行運(yùn)仃停運(yùn)運(yùn)行運(yùn)行停運(yùn)運(yùn)行運(yùn)行運(yùn)行二段爐配套空壓機(jī)停運(yùn)停運(yùn)停運(yùn)停運(yùn)不變停運(yùn)停運(yùn)停運(yùn)天然氣轉(zhuǎn)化約92%約100%約87%約90%約75%約75%約75%負(fù)荷負(fù)荷負(fù)荷負(fù)荷負(fù)荷①負(fù)荷②負(fù)荷③合成氨(k·d-1)1.1停運(yùn)1.0停0.9停運(yùn)0.8空氣分離基本理論約基本理論約滿(mǎn)負(fù)荷滿(mǎn)負(fù)荷停運(yùn)滿(mǎn)負(fù)荷27%負(fù)荷停滿(mǎn)負(fù)荷20%負(fù)荷⑤停運(yùn)煤氣化約65%負(fù)荷◎停運(yùn)停運(yùn)約65%負(fù)荷停運(yùn)停運(yùn)負(fù)荷③停運(yùn)停運(yùn)乙二醇/(k)200200停運(yùn)20200停運(yùn)200114停運(yùn)①表示有效氣量約69.3dam3/h;②表示產(chǎn)有效氣量約623dam3/h;③表示產(chǎn)有效氣量約693dam3/h;④表示按O2產(chǎn)能乙二醇54dam3/h,天然氣轉(zhuǎn)化77dam3/h,實(shí)際約70%負(fù)荷;⑤表示按O2產(chǎn)能乙二醇3.1dam3/h,天然氣轉(zhuǎn)化6.6dam3/h,實(shí)際約70%負(fù)荷;⑥表示200ka乙二醇項(xiàng)目的合成氣耗量約為75.0dam3/h,對(duì)應(yīng)煤氣化裝置約53%負(fù)荷考慮到粉煤氣化的穩(wěn)定操作,建議負(fù)荷調(diào)整為不小于65%;⑦表示產(chǎn)有效氣量928dam3/h;⑧表示產(chǎn)有效氣量928dam3/h2.4方案1改造說(shuō)明及其裝置消耗水平指標(biāo)如表3所示。方案1改造情況如下:①O2自空分裝置引方案1總投資為3083.0萬(wàn)元,新增建設(shè)投入;②CO2來(lái)自苯菲爾脫碳后的產(chǎn)品氣(開(kāi)工時(shí)可資3014.0萬(wàn)元投資回收期1.1a,無(wú)項(xiàng)目、有項(xiàng)采用低溫甲醇洗裝置的CO2)經(jīng)壓縮機(jī)加壓后配目時(shí)財(cái)務(wù)內(nèi)部收益率分別為12.14%,26.14%入;③過(guò)熱蒸汽引自工廠(chǎng)原有40MPa(表壓)管新增財(cái)務(wù)內(nèi)部收益率為815.36%。經(jīng)濟(jì)效益網(wǎng),混合后有部分凝結(jié)水出現(xiàn),為防止凝結(jié)水進(jìn)入顯著。對(duì)流段引起爆管,增設(shè)混合氣預(yù)熱器進(jìn)行過(guò)熱。表3方案1主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)表2給出了方案1主要物料消耗。Table 3 Technical and economic indexes based表2方案1主要物料消耗on the No I planTable 2 Material consumptions of the No. 1 plan無(wú)項(xiàng)目有項(xiàng)目增量所得稅后凈利潤(rùn)(億元·a1)3.8項(xiàng)目?jī)r(jià)格/無(wú)項(xiàng)目年消耗/有項(xiàng)目年消耗財(cái)務(wù)凈現(xiàn)值(基準(zhǔn)收益率13%)/億元0.813.314.1(元·t-1)(kt·a-1)煤炭823.00430.0460.03結(jié)論天然氣17.2②醇13.5為確保新建乙二醇裝置氣源的穩(wěn)定性,利用水0.4910580.012420.0并改造已有天然氣轉(zhuǎn)化裝置,為乙二醇裝置提供備用氣源,從而顯著提高乙二醇裝置滿(mǎn)負(fù)荷生產(chǎn)高壓蒸汽190.001150.01280.0的可靠性,具有良好的經(jīng)濟(jì)效益。在對(duì)天然氣轉(zhuǎn)中壓蒸汽2560.02340.0化裝置的多種改造方案中,蒸汽轉(zhuǎn)化二段爐進(jìn)行乙二醇200.0200.0純氧配CO2加水蒸氣的轉(zhuǎn)化方式,既避免了純氧合成氨2830.00289,40方案的一段轉(zhuǎn)化爐蒸汽過(guò)熱盤(pán)管、二段轉(zhuǎn)化爐燒注:①,②分別表示該處單位為元/m3,dam3/a;③,④,⑤分別表嘴、二段爐澆注襯里更換,又不會(huì)存在CO2不足示該處單位為元/(kW·h),10°(kW,h)/a,108(kW,h)/的問(wèn)題。按照推薦方案改造后裝置運(yùn)行平穩(wěn)、操2.5方案1的投資及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)作簡(jiǎn)單,可盡可能增產(chǎn)乙二醇及合成氨。同時(shí)該考慮粉煤氣化裝置單獨(dú)供乙二醇裝置8ba,方案具有整體投資省經(jīng)濟(jì)效益優(yōu)的特點(diǎn)是較為天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化單獨(dú)供乙二醇裝置800h/a,粉煤可行的推薦方案。氣化裝置和天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化裝置聯(lián)合供乙二醇和中國(guó)煤化工合成氨6400h/a,以滿(mǎn)足乙二醇裝置運(yùn)行8000h/a的要求。按照上述基礎(chǔ)數(shù)據(jù)測(cè)算的技術(shù)經(jīng)濟(jì)1]胡杰,朱博超,士明大氣化工投木利用[M],北京:化25煉油技術(shù)與工程2015年3月學(xué)工業(yè)出版社,2006:1220.版社,2003:83-89[2]李維春.大型氮肥工業(yè)裝置原始開(kāi)車(chē)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出(編輯焦瑞)Study on revamping of NG steam reforming for productionof synthetic glycolZhang JunchiSINOPEC Great Wall Energy Chemical Co, Ltd, Beijing 100120)Abstract: To supply sufficient syngas for the new 200,000 TPY coal-based synthetic gas to glycol demonstration plant by revamping of an existing LNG steam reforming unit, three revamping schemes of02, CO2 and steam are proposed respectively. The operations of 1st-stage and 2nd-stage reformers, burnersand materials of the unit are analyzed and compared. Production capacity of various operation modes, investments, operation costs and technical economics are also calculated and compared. The scheme of combinIng02, CO2 and steam is finally selected. Based on this recommended scheme, syngas can be stably supplied toreach a full glycol production load. The ammonia production can reach 1 100 t/d and the total investment is30. 83 million Yuan RMB. The net profit after tax with project and the incremental is 380 million and 230 million Yuan RMB respectively, and return of investment is 1. 1 years. This scheme is stable in unit operationeasy in operation and increased in glycol and synthetic ammonia productionsKey Words: natural gas steam reforming, synthetic ammonia, glycol, revamping, techno-economic國(guó)內(nèi)外動(dòng)態(tài)2014年我國(guó)石油開(kāi)采與加工數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)全球石油需求9244萬(wàn)桶/日,供應(yīng)量為9320萬(wàn)桶/日,供國(guó)家統(tǒng)計(jì)局?jǐn)?shù)據(jù)顯示:大于求76萬(wàn)桶/日,導(dǎo)致油價(jià)大幅跳水50%以上。石油天然氣開(kāi)采業(yè):規(guī)模以上企業(yè)288家,實(shí)現(xiàn)主營(yíng)2014年,世界天然氣消費(fèi)量約為3.38萬(wàn)億立方米,收入1.36萬(wàn)億元,比上年下降0.3%;利潤(rùn)總額32178增長(zhǎng)0.85%,遠(yuǎn)低于預(yù)期,全球天然氣產(chǎn)量為3.57萬(wàn)億億元,下降124%;上繳稅金26785億元,增長(zhǎng)15.5%;立方米,供大于求0.19萬(wàn)億立方米。完成固定資產(chǎn)投資4023.0億元,增長(zhǎng)5.7%,資產(chǎn)總計(jì)(路守彥供稿)2.32萬(wàn)億元,增長(zhǎng)6.7%。全國(guó)原油產(chǎn)量2.10億噸,增長(zhǎng)0.6%;天然氣產(chǎn)量1234.1億立方米,增長(zhǎng)6.9%。亞洲煉油商2015年將面臨挑戰(zhàn)原油加工業(yè):規(guī)模以上企業(yè)1368家,實(shí)現(xiàn)主營(yíng)收入據(jù)道瓊斯2015年1月8日消息,惠譽(yù)評(píng)級(jí)公司旗下3.50萬(wàn)億元,比上年增長(zhǎng)0.7%;上繳稅金4276.7億元,的研究機(jī)構(gòu) Business Monitor International(BMI)表示增長(zhǎng)4.3%;完成固定資產(chǎn)投資2472.3億元,增長(zhǎng)2015年亞洲下游煉油行業(yè)預(yù)計(jì)仍將面臨挑戰(zhàn)因煉油產(chǎn)15.7%,資產(chǎn)總計(jì)1.62萬(wàn)億元,增長(zhǎng)1.0%。原油加工量能增長(zhǎng)速度超過(guò)了該地區(qū)燃料的消費(fèi)增長(zhǎng)速度,從而令5.03億噸,增長(zhǎng)53%;成品油產(chǎn)量(汽、煤、柴油合計(jì))利潤(rùn)受壓。BM稱(chēng),原油價(jià)格下降雖有可能使煉油行業(yè)3.17億噸,增長(zhǎng)7.1%。第一季度的利潤(rùn)小幅增加,但政府將面臨壓力,需要盡快路守彥供稿)將燃料成本的下降轉(zhuǎn)移給消費(fèi)者。此外,美國(guó)和中東煉油業(yè)務(wù)擴(kuò)張也會(huì)使亞洲煉油廠(chǎng)在保持具有競(jìng)爭(zhēng)力的燃料2014年全球石油和天然氣消費(fèi)量?jī)r(jià)格方面面《2014年國(guó)內(nèi)外油氣行業(yè)發(fā)展報(bào)告》顯示:2014年yH中國(guó)煤化工CNMHG摘譯自道瓊斯)