第32卷第6期燃料化學(xué)學(xué)報(bào)Vol 32 No 6204年12OURNAL OF FUEL CHEMISTRY AND TECHNOLOGY文章編號:0253-240X2004)6-071106CFB煤燃燒/熱解雙反應(yīng)器中熱解室對立管內(nèi)氣固流動(dòng)特性的影響王志鋒12,梁鵬2,董眾兵3,畢繼誠(1.中國科學(xué)院山西煤炭化學(xué)研究所煤轉(zhuǎn)化國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西太原032.中國科學(xué)院研究生院,北京100039;3.安徽理工大學(xué)化工系,安徽淮南摘要∶考察了循環(huán)流化床煤燃燒/熱解雙反應(yīng)器系統(tǒng)中熱解室的存在對立管內(nèi)的壓力分布及氣固流動(dòng)狀況的影響。提升管的內(nèi)徑100mm高6m立管的內(nèi)徑44m高3m熱解室的截面積200mm×200mm高770mm結(jié)果表明隨著提升管內(nèi)表觀氣速U的增加有無熱解室立管內(nèi)均為負(fù)壓差流動(dòng)負(fù)壓差梯度隨著U,的增加而減小。有熱解室時(shí)熱解室內(nèi)要保持一定的料位高度整個(gè)立管內(nèi)固體顆粒的流動(dòng)為負(fù)壓差移動(dòng)床流動(dòng)沒有熱解室時(shí)立管內(nèi)為稀相流動(dòng)和移動(dòng)床流動(dòng)冋時(shí)存在立管內(nèi)平衡料柱高度隨U的增加而升高。隨著循環(huán)量G.的増加兩種類型的立管內(nèi)負(fù)壓差梯度均隨之增大也存在著流動(dòng)形態(tài)的差別。循環(huán)量G.的増加會(huì)引起立管內(nèi)平衡料柱高度的降低。立管內(nèi)氣固相對滑移速度也隨著循環(huán)量G的增加而增大。關(guān)鍵詞:循環(huán)流化床CFB0;煤熱解;立管;氣固流動(dòng)中圖分類號:TQ52文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A循環(huán)流化床〔CFB)廣泛應(yīng)用于氣固接觸過程,大類即非流態(tài)化流動(dòng)又稱移動(dòng)床流動(dòng)、填充床流如燃燒、煤氣化以及催化反應(yīng)等,尤其是CFB燃燒動(dòng)或粘附滑移流動(dòng)湘流態(tài)化流動(dòng)。立管內(nèi)顆粒流技術(shù)作為一種新型高效低污染清潔煤技術(shù),備受研動(dòng)的復(fù)雜性主要表現(xiàn)在有時(shí)兩種不同類型的流動(dòng)方究者關(guān)注。將煤直接燃燒是對煤中高附加烴類資式共存如稀相-填充床共存、稀相-密相共存以及源的浪費(fèi)直接燃燒過程中煤中污染物稀釋在體積密相-填充床共存等。郭天民等、IHo龐大的煙氣中污染物是爐中脫除還是爐后脫除都hong3、張濟(jì)宇等對單一立管移動(dòng)床中的氣固流會(huì)帶來熱效率的低下或動(dòng)力的大量消耗給污染物動(dòng)規(guī)律都做了大量的研究, LI Hong-hong還繪制了脫除帶來困難將煤的燃燒與熱解有杋地耦合起立管移動(dòng)床氣固流動(dòng)相圖并對理想料封狀態(tài)做了來利用循環(huán)流化床的熱灰作為熱載體對煤進(jìn)行低系統(tǒng)闡述。為了掌握該系統(tǒng)中流體的流動(dòng)特性,為溫?zé)峤忉尫艑缃褂秃蜔峤鈿鉄峤夂蟮陌虢古c熱灰熱態(tài)過程的開發(fā)和設(shè)計(jì)提供必要旳參數(shù)在實(shí)驗(yàn)室再返回到循環(huán)流化床進(jìn)行燃燒產(chǎn)生蒸氣用來發(fā)電建立了一套循環(huán)流化床燃燒熱解冷模實(shí)驗(yàn)裝置重和供熱實(shí)現(xiàn)熱、電、油、氣四聯(lián)產(chǎn)將煤中高附加值點(diǎn)考察該系統(tǒng)中熱解室對立管內(nèi)氣、固流動(dòng)狀況的的烴類提取出來而且顯著提高了整個(gè)過程的熱效影響率同時(shí)降低了治污成本。循環(huán)流化床燃燒/熱解系統(tǒng)是在循環(huán)流化床的旋風(fēng)分離器與立管間加入了熱1實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)裝置見圖1提升管的內(nèi)徑為100mm、高為解反應(yīng)器將循環(huán)灰引入熱解反應(yīng)器與煤混合進(jìn)行6m立管的內(nèi)徑為44m、高為3m熱解室的截面熱解后再通過立管返回床內(nèi)。立管作為連接循環(huán)流積為200m×200m、高為770mm。提升管中固體化床與熱解反應(yīng)器的通道既要使熱解后的半焦和顆粒由氣體夾帶進(jìn)入旋風(fēng)分離器經(jīng)氣固分離后進(jìn)入熱灰順暢返回循環(huán)流化床又要防止循環(huán)流化床中底部帶有錐形氣體分布板的熱解室中再經(jīng)由底部的含氧氣體竄入熱解反應(yīng)器以免發(fā)生危險(xiǎn)即立管裝有閘板閥的立管返回提升管中。為了考察熱解室要起到足夠的料封作用因而立管的設(shè)計(jì)與操作對對立管內(nèi)氣固流動(dòng)狀況的影響將熱解室用與立管燃燒/熱解系統(tǒng)旳穩(wěn)定運(yùn)行至關(guān)重要。而通常立管內(nèi)的氣固流動(dòng)型式非常復(fù)雜 ,Leung等3對立管內(nèi)的冷運(yùn)V中國煤化工顆粒經(jīng)旋風(fēng)分離器分流動(dòng)形態(tài)提出了劃分標(biāo)準(zhǔn)概括起來主要可分成兩離后CNMHG閥控制再返回到提升管中其他組件的位置均不變。圖1熱解室上有為收稿日期:2004-06-09;修回日期:2004-10-16基金項(xiàng)目:國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展規(guī)劃項(xiàng)目(G1990221-02)作者簡介萬韓挹972-)男山西運(yùn)城人博士研究生化學(xué)工藝專業(yè)。 E-mail wang@ sicc,e712化模擬釋放熱解氣而設(shè)的出口為了比較二者的差別,轉(zhuǎn)子流量計(jì)來改變提升管內(nèi)的表觀氣速U的大小在取代熱解室的立管相同高度的位置上也設(shè)有開立管內(nèi)的壓力分布隨U變化分別見圖2圖注口。立管內(nèi)的壓力分布由壓力自動(dòng)采集系統(tǒng)來完實(shí)驗(yàn)所測的壓力為表壓,下同)有熱解室時(shí),熱解成。在圖1立管上安裝了6個(gè)壓力傳感器以立反應(yīng)在熱解室內(nèi)完成反應(yīng)后的半焦經(jīng)立管返回提管底部閘板閥下的傳感器為基準(zhǔn)從下至上距此依升管。為了防止提升管內(nèi)的氣體返竄”到熱解室,次為90mm、725mm、1615mm、2430mm及2735mm。立管內(nèi)的物料要保持穩(wěn)定的移動(dòng)床流動(dòng)以形成良好在無熱解室的立管上安裝了7個(gè)壓力傳感器其中的料封。在冷態(tài)實(shí)驗(yàn)中旋風(fēng)料腿內(nèi)為稀相流動(dòng)熱傳感器1至6的位置同圖1第7個(gè)安裝在距立管底解室要保持一定的料位高度且為移動(dòng)床,與熱解室部閘板閥3405mm的位置。相連的立管內(nèi)為負(fù)壓差移動(dòng)床流動(dòng)。在熱態(tài)實(shí)驗(yàn)中實(shí)驗(yàn)中所用的物料為硅膠顆粒其平均粒徑為要有效地控制熱解室內(nèi)的料位高度及煤與灰在熱解407m密度為794kg/m3室內(nèi)的停留時(shí)間使半焦和灰在進(jìn)入立管之前已反應(yīng)完全這更有利于該系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行。隨著提升管內(nèi)表觀氣速U,的增加立管內(nèi)的負(fù)壓差梯度減小壓力分布趨于均勻。但對高度一定的立管而言移動(dòng)床料封能力是有限的即不能超出其臨界料封4能力(4/2)其中|41/Z)=(0.6~0.7夏p-136),否則就會(huì)發(fā)生氣體返竄、料封破壞等。沒有熱解室時(shí)立管內(nèi)也表現(xiàn)為負(fù)壓差流動(dòng)但流動(dòng)狀況比較復(fù)雜為上部的稀相流動(dòng)和下部的移動(dòng)床流動(dòng)共存,圖3中的興"表示該點(diǎn)在稀相流動(dòng)部分。立管內(nèi)平衡料柱高度也隨著U,的增大而升高這是因?yàn)樵诹⒐艿撞块y門開度一定的情況下隨著提升管內(nèi)表觀氣速U的增加物料顆粒在提升管內(nèi)的停留時(shí)間減少提升管內(nèi)氣流的動(dòng)能增大傳遞給顆粒的能量6增大使更多的顆粒參與循環(huán)從而提升管內(nèi)顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)降低使得立管內(nèi)的料柱高度升高。立管內(nèi)負(fù)壓差梯度隨U的變化趨勢同有熱解室的情況,壓力梯度的變化在移動(dòng)床流動(dòng)部分比較明顯。圖1CFB煤燃燒/熱解雙反應(yīng)器冷模示意圖Figure 1 Diagram of cold model CFB combined withcoal pyrolysis reactor(3)A(2)r1)I--riser i 2--cyclone :3--feeding hopper 4--pyrolysis reactorn040005000latform bal中國煤化工。pPaance9--Inner-componen; 10-flashboard valve ;1I-rotorTYHgCNMHG,立力力市的影響有熱解室)2結(jié)果與討論igure 2 Effect of U, on pressure distribution in the standpipeC with pyrolysis chamber2.1提升管內(nèi)表觀氣速U.對立管內(nèi)壓力分布的影(1)U,=2.69ms;(2)U;=2.90ms響在立管底警閥門開度不變的情況下通過調(diào)節(jié)(3)U,=3.11ms;(4)U=3.33m/s王志鋒等∶CFB煤燃燒/熱解雙反應(yīng)器中熱解室對立管內(nèi)氣固流動(dòng)特性的影響2000g.2000)1(2)(3)500100015002000250030001400280042005600Pressure P/PaPressure p/Pa圖3U1對立管內(nèi)壓力分布的影響無熱解室)圖4G.對立管內(nèi)壓力分布的影響有熱解室)Figure 3 Effect of U, on pressure distribution in the standpipeigure 4 Effect of G, on pressure distribution in the standpipewith pyrolysis chamber(1)U=2.69ms:(2)U=2.90ms(1)G.=61.6kg(m2s);(2)G,=91.3kg(m2s)(3)U=3.11ms(4)U=3.33ms(3)G.=123.8kg(m2s);(4)G.=158.9kg(m2s)2.2循環(huán)量對立管內(nèi)壓力分布的影響顆粒循環(huán)量的測量是在系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下關(guān)閉旋風(fēng)下的插板閥同時(shí)開啟支管的插板閥使顆粒放出并計(jì)時(shí)通過稱重測得循環(huán)量。在提升管內(nèi)表觀氣速U2000定的情況下循環(huán)量G的大小通過改變立管底部閥門開度來調(diào)節(jié)。在表觀氣速U.為3.18m/s時(shí)立管內(nèi)壓力分布隨循環(huán)量的變化分別見圖4、圖5其中1)圖5中*"意義同圖3)由圖4可以看出隨著循環(huán)量G的增加立管內(nèi)的壓力梯度也隨之增大。這是因?yàn)镚的增加使得提升管內(nèi)固體質(zhì)量分?jǐn)?shù)和壓圖5G.對立管內(nèi)壓力分布的影響無熱解室)降增加使提升管和立管底部壓力升高立管的負(fù)壓Figure 5 Effect of G, on pressure distribution in the standpipe差梯度增大。在循環(huán)量較低時(shí)立管內(nèi)的負(fù)壓差梯without pyrolysis chamber度很小接近自由流落在實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)立管內(nèi)為穩(wěn)定(1)G.=77.94kgm3s);(2)G.=92.02kgm3s)的負(fù)壓差移動(dòng)床流動(dòng)。由圖5可知立管內(nèi)的負(fù)壓(3)G.=118.34kg(m2s);(4)G.=136.03kg(ms)力梯度隨G的增加而增大立管內(nèi)為稊相流動(dòng)和密解室內(nèi)的停留時(shí)間使煤熱解完全后再進(jìn)入立管。相移動(dòng)床流動(dòng)共存對于上部稀相流動(dòng)區(qū)壓力變化2.3立管內(nèi)的氣、固流動(dòng)立管內(nèi)氣固流動(dòng)狀況非不大壓力梯度的變化主要集中在下部移動(dòng)床流動(dòng)常復(fù)雜通常以氣固相對滑移速度UA來劃分其流區(qū)河以看出立管內(nèi)的料柱高度隨G的增加而降動(dòng)類型8]即低因?yàn)樵赨,一定的情況下,參與循環(huán)的固體顆粒W在提升管內(nèi)的停留時(shí)間不變循環(huán)量G的增加使得提升管內(nèi)顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加而系統(tǒng)的裝料量是其中:W.、W為立管截面固、氣質(zhì)量流率定義向定的相應(yīng)地降低了立管內(nèi)的平衡料柱高度。下中國煤化工叫為非流態(tài)化流動(dòng)在熱態(tài)過程中循環(huán)流化床鍋爐的實(shí)際循環(huán)量CNMHG比冷態(tài)實(shí)驗(yàn)中的循環(huán)量要大使得熱解室的處理量U?！荨榱骰擦鲃?dòng)。也隨之增大,立管內(nèi)的移動(dòng)床壓降也會(huì)隨之增大立管內(nèi)移動(dòng)床流動(dòng)其壓降與氣固相對滑移速為了保證系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行立管內(nèi)的壓降不能大于臨度的關(guān)系可以用Y0m等”修正的Emmm方程表界料封能據(jù))同樣要控制好煤與熱灰在熱示即714燃料化學(xué)學(xué)報(bào)P2-P140.0182=+A|U。|+K21U412]其中K1和K2分別為0012150(1750(1-∈)(Φle0.006式中“±”號取決于U3的方向,當(dāng)U4向下時(shí)取U=3.18ms張濟(jì)宇等6在重力流落實(shí)驗(yàn)以及負(fù)壓差流落實(shí)7080901001012013014驗(yàn)對移動(dòng)床空隙率的測量中發(fā)現(xiàn)移動(dòng)床空隙率會(huì)Circulating rate G,/kg·(m2·s)隨顆粒移動(dòng)速度以及負(fù)壓差梯度的增加而增加但這兩種因素使ε的增加均是微弱的假定其在移動(dòng)圖7G對立管內(nèi)U的影響無熱解室)過程中固定不變。對于一定的固體顆粒來說由于其Figure 7 Effect of G. on U, in the standpipe物性參數(shù)為一定值因此由 Ergun1方程可以看出壓C without pyrolysis chamber力梯度的變化與立管內(nèi)氣固相對滑移速度的關(guān)系。(1)experimental 2)computational實(shí)驗(yàn)中對立管內(nèi)氣體流動(dòng)速度的測量采用氣體可以通過對立管內(nèi)壓力及氣體流動(dòng)方向的確定來控示蹤法2用與空氣導(dǎo)熱系數(shù)相差較大的氦氣為制料封的穩(wěn)定。對于無熱解室的情況立管內(nèi)為稀示蹤氣體根據(jù)示蹤氣體流經(jīng)兩個(gè)固定探針時(shí)所用相流動(dòng)和移動(dòng)床流動(dòng)共存實(shí)驗(yàn)所測量的氣固體積的時(shí)間來確定立管內(nèi)氣體的流動(dòng)速度。固體流動(dòng)速流量均為移動(dòng)床段的氣、固流動(dòng)速度隨著G.的增度用顆粒速度儀來測量。在提升管內(nèi)表觀氣速U,加氣固相對滑移速度也隨之增大。為3.18ms時(shí)有無熱解室立管內(nèi)氣固相對滑移速3結(jié)語度U隨循環(huán)量G的變化分別見圖6圖7。從兩個(gè)(1)有熱解室時(shí)旋風(fēng)料腿內(nèi)為稀相流動(dòng)與熱圖中可以看出由實(shí)驗(yàn)所得到U』隨循環(huán)量G的變解室相連的立管內(nèi)為移動(dòng)床流動(dòng)。立管內(nèi)的負(fù)壓差化趨勢與由 Ergun i方程計(jì)算所得到趨勢的基本梯度隨著提升管內(nèi)表觀氣速U,的增加而減小隨著致。對于有熱解室的情況來說立管的高度為一定循環(huán)量G的增加而增大而且立管內(nèi)的氣固相對滑值立管中為移動(dòng)床流動(dòng)。隨著循環(huán)量G的增大,移速度也隨著循環(huán)量G的增加而增大立管內(nèi)的壓力梯度隨之增大氣固相對滑移速度也2)熱解室時(shí)立管內(nèi)為稀相流動(dòng)與移動(dòng)床流隨之增大。實(shí)驗(yàn)中通過對氣體體積流量的測量發(fā)動(dòng)共存。隨著提升管內(nèi)表觀氣速U,的增加立管內(nèi)現(xiàn)在實(shí)驗(yàn)操作范圍內(nèi)氣體的流動(dòng)方向向下即提升的壓力梯度減小,平衡料柱高度增加。隨著循環(huán)量管中的氣體不會(huì)返竄”到熱解室內(nèi)。在熱態(tài)實(shí)驗(yàn)中G的增加立管內(nèi)的壓力梯度也隨之增大料柱高度降低立管內(nèi)的氣固相對滑移速度也隨之增大3)有熱解室時(shí)由于熱解室內(nèi)要保持一定的料息0012位高度而且是煤熱解完全后產(chǎn)生的半焦與灰一起進(jìn)入立管內(nèi)為了使立管內(nèi)保持很好的移動(dòng)床料封,≥0006在改變操作條件時(shí)要考慮立管的臨界料封能力。=3.54m/se0.000致謝:感謝廣東坪石電廠和淮南科技項(xiàng)目的支持,符號Circulating rate G/kg.(m.s)中國煤化工CNMHG圖6G,對立管內(nèi)U的影響有熱解室)H一立管高度Figure 6 Effect of G, on UJ in the standpipep一壓力Pawith pyrolysis chamber)(Δp/Z)一臨界料封能力kg/m3萬在數(shù)據(jù)ment:(2)mtnU,提升管內(nèi)的表觀氣速a/s王志鋒等∶CFB煤燃燒/熱解雙反應(yīng)器中熱解室對立管內(nèi)氣固流動(dòng)特性的影響715Ua一最小流化速度ms2-氣體密度kgm3U4一氣固相對滑移速度m/so一固體顆粒堆密度kgym3W,一立管截面固體質(zhì)量流率kg(m3sc一空隙率W4一立管截面氣體質(zhì)量流率kg(ms)εd-最小流態(tài)化空隙率Z—立管內(nèi)平衡料柱高度m球形度p一固體顆粒密度kg/m3p一氣體粘度Pas參考文獻(xiàn)[1]劉桂建彭子成王桂梁等.煤中微量元素在燃燒過程中的變J].燃料化學(xué)學(xué)報(bào),20012X2):119-123(LIU Gui-jian, PENG Zi-cheng, WANG Gui-liang et al. Changes of trace elements in coal during combustion[ J ]. Joumal of Frel Chemistry and Technology, 2001, 2%(2 ):1 19-123.)[2]劉生玉田亞峻尤先鋒等.高揮發(fā)煙煤的熱解、燃燒特性硏究J].燃料化學(xué)學(xué)報(bào),200301)41-4( LIU Sheng-yu TIAN Ya-jun, YOU Xian-feng , ettudies on pyrolysis and combustion of high volatile bituminous coald JJournal of Fue! Chemistry and Technology 2002, 3( 1)41-44.)[3] LEUNG L S, JONES P J. Flow of gas-solid mixtures in standpipes. A review[ J ] Powder Techno!, 1978, 20( 2 ):145-160[4]郭天民宋瑜.顆粒物料通過孔口流落的基本性質(zhì)J].化工學(xué)報(bào)1960,IK2)97-113GUO Tian-min, SONG Yu. The fundamental properties of the flow of granular materials through aperture[ J ] Journal of Chemicalidustry and Engineering, 1960,1K(2)97-113)[5] LI Hong-zhong. The fluid-particle flow phase diagram and the ideal sealing state for a vertical moving bed J ] Powder Technol1991,671)37-42[6]張濟(jì)宇楊貴林楊守?fù)涞?負(fù)壓差移動(dòng)床的氣-固流動(dòng)J]化工學(xué)報(bào),1980,3K3)229.240(ZHANG Ji-yu, YANG Gui-lin, YANG Shou-pu, et al. Gas-solid flow in a moving bed under negative pressure difference J]Journal of Chemical Industry and Engineering 1980, 31 3)229-240.)[7]王志鋒梁鵬董眾兵籌.循環(huán)流化床煤燃燒/熱解雙反應(yīng)器壓力分布旳實(shí)驗(yàn)研究J.燃料化學(xué)學(xué)報(bào),2004,、3X4)413-41( WANG Zhi-feng, LIANG Peng, DONG Zhong-bing et al. Experimental study on the pressure distribution of a CFB reactor com-bined with a coal pyrolysis reactor J ] Joumal of Fuel Chemistry and Technology, 2004, 324)413-417.8] LEUNG L S, JONES P J, KNOWLTON T M. An analysis of moving-bed flow of solids down standpipes and slide valve[ J]Powder Technol, 1978, 19 1)7-15[9] Sok Moon Yoon, Daizo Kuni. Gas flow and pressure drop through moving bedd[ J ] Ind Eng Chem Process Design Develop,1970q4)55956510 ERGUN S. Fluid flow through packed column[ J ] Chem Eng Prog, 1952, 482):89-94[∏1]董眾兵趙連仲楊貴林.循環(huán)流化床下料管中氣固流動(dòng)的實(shí)驗(yàn)研究:Ⅲ.氣體流磯J].化學(xué)工業(yè)與工程,1995,12(3)20-24( DONG Zhong-bing, ZHAO Lian-zhong, YANG Gui-lin. The gas-solid flow in downcomer of circulating fluidized bed: II.[J][12]魏耀東.負(fù)壓差立管內(nèi)氣固兩相流的研究D].北京石油大學(xué)2001WEI Yao-dong. Study on the hydrodynamics of two phase gas-solid flow in the standpipe under negative pressure gradien( D]Beijing: University of Petroleum 2001.)中國煤化工CNMHG716化Effects of pyrolysis chamber on gas/solid flow characteristics of thestandpipe in a CfB combined with coal pyrolysis reactor systemWANG Zhi-feng'2, LIANG Peng2, DONG Zhong-bing, bi Ji-cheng'(1. State Key Laboratory of Coal Conversion, Institute of Coal Chemistry Chinese Academy of Sciences, Taiyuan 030001, Chinaraduate School of the Chinese Academy of Sciences, Bejing 100039, China3. Department of Chemical Engineering Anhui University of Science and Technology, Huainan 232001, ChinaAbstract Effects of the pyrolysis chamber on the pressure distribution and the behavior of gas/solid flow in the standpipe of a CFB combined with coal pyrolysis reactor were studied The riser column was 0. I m in diameter, 6 m inheight. And the standpipe was 0. 044 m in diameter, 3 m in height. The rectangle pyrolysis chamber with cone-shapedistributing plates laid between the cyclone dipleg and the standpipe. The across section and the height of the chamberare 200 mm x 200 mm and 0. 77 m respectively. The experiments showed that with the increase of the superficial gasvelocity in the riser, U, the flow pattern in the standpipe was negative pressure difference flow whether the pyrolysishamber was set up in the standpipe or not. And the negative pressure gradient decreased with U, increasing. Solids inpyrolysis chamber must maintain a certain height the flow pattern in the whole standpipe was negative pressure difference moving bed. If without pyrolysis chamber the lean phase flow and the moving bed flow co-existed in the standpipe. And with the increase of U, the equilibrium height of the solid in the standpipe was heightened. With circulat-ing rate G, increasing the negative pressure gradient in the two type standpipes increased also. Without pyrolysis chamber, the increase of the circulating rate G, would cause the equilibrium height of the solid in the standpipe declinedWith G, increasing the slip velocity in the standpipe was also increasedKey words: CFB coal pyrolysis standpipe i gas/solid flowFoundation item: National Key Project for Basic Research( G19990221-02)Author introduction: WANG Zhi-feng( 1972-), male, Ph. D. student, major in chemical process. E-mail wangzf@ sxiccaccn歡迎訂閱第33卷2005年※燃料化學(xué)學(xué)報(bào)》《燃料化學(xué)學(xué)報(bào)》是中國化學(xué)會(huì)和中國科學(xué)院山西煤炭化學(xué)硏究所主辦科學(xué)岀版社岀版的學(xué)術(shù)性刊物。創(chuàng)刊于1956年公開發(fā)行。本刊是我國能源領(lǐng)域中重要的學(xué)術(shù)性期刊。設(shè)有研究快報(bào)、研究論文、研究簡報(bào)、綜述和知識介紹等欄目。主要報(bào)道國內(nèi)在燃料化學(xué)、化工及其交叉學(xué)科的基礎(chǔ)研究等領(lǐng)域內(nèi)的科技新成就和最新進(jìn)展刊登具有較高學(xué)術(shù)水平和應(yīng)用價(jià)值的論文既傳播知識交流學(xué)術(shù)思想又促進(jìn)了經(jīng)濟(jì)發(fā)展并為培養(yǎng)人才作貢獻(xiàn)。《燃料化學(xué)學(xué)報(bào)》已連續(xù)多年入選國內(nèi)外檢索系統(tǒng)國外如灬:CA"Ei"AJ" International〔 Chemical-ngi-neering" Fuel and Energy Abstract"Coal Abstracts"E American Petroleum Institute Central Abstracting and InFormation services"等。國內(nèi)如《中國學(xué)術(shù)期刊文摘》《中國化學(xué)化工文摘》《中國科學(xué)引文數(shù)據(jù)庫》《中國化學(xué)文獻(xiàn)數(shù)據(jù)庫》《中國科技期刊題名數(shù)據(jù)庫》《中國科技論文統(tǒng)計(jì)與分析數(shù)據(jù)庫》《中國礦業(yè)文摘》《中國科技論文統(tǒng)計(jì)與分析》等連續(xù)幾年入選CA"千種表。已成為《中國期刊網(wǎng)》《中國學(xué)術(shù)期刊光盤版)全文收錄期刊、《中國學(xué)術(shù)期刊綜合評價(jià)數(shù)據(jù)庫》源期刊、《總署授予的中國期刊方陣雙效期刊。并多次獲國家、中國中國煤化工201年度獲新聞出版CNMHG°《燃料化學(xué)學(xué)報(bào)》為雙月刊A開本,28頁全部為銅版Lm,每朋疋訓(xùn)1元全年90元含郵資歡迎廣大讀者在當(dāng)?shù)剜]局訂陬郵政代號:22—50)若需過刊或漏訂可隨時(shí)與編輯部聯(lián)系聯(lián)系地址:太原市桃園南路η7號《燃料化學(xué)學(xué)報(bào)》編輯部郵政編碼:O3000電萬數(shù)351D025214傳真:(03512025214E- mail: rlhx@@ sxicc ac cn