第27卷第3期(280~289中國地震Vol 27 No. 32011年9月EARTHQUAKE RESEARCH IN CHINAsep.2011張小平、牛雪、趙安生等,2011,大連地區(qū)場地土動力學(xué)參數(shù)初步研究,中國地震,27(3),280-289。大連地區(qū)場地土動力學(xué)參數(shù)初步研究張小平1)牛雪2)趙安生)馬順)劉超》劉洋李涯")姜華)張銀龍)張鳳君)1)大連市地震局,大連市中山區(qū)綠山巷14號1160122)遼寧省地震局,沈陽110034摘要通過收集近年來大連地區(qū)地震安全性評價報告中土動力學(xué)參數(shù)的實驗資料,統(tǒng)計分析粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粘土、中砂、碎石、回填土和全風(fēng)化板巖等7類土的實測動力學(xué)參數(shù),給出了它們的動剪切模量比和阻尼比的統(tǒng)計值。然后,選取典型鉆孔并建立了土層地震反應(yīng)分析模型,分別運用本文統(tǒng)計值94規(guī)范值(即原大連地震小區(qū)劃的土動力學(xué)參數(shù)值)袁曉銘等(2000)的推薦值進行土層地震反應(yīng)計算,并將計算結(jié)果中的地表峰值加速度和反應(yīng)譜形狀進行了比較。結(jié)果表明,本文的統(tǒng)計值與袁曉銘等(2000)的推薦值非常接近,而與94規(guī)范值有很大的差別。關(guān)鍵詞:場地土土動力學(xué)參數(shù)大連地區(qū)文章編號]1001-4683(2011)03-028010[中圖分類號]P315[文獻標識碼]A0引言土的動剪切模量比和阻尼比是工程場地地震安全性評價中非常重要的兩個參數(shù),直接反映工程場地的土動力特性。大量的實驗表明(袁曉銘等,2000;呂悅軍等,203),確定某個場地的土動力學(xué)參數(shù)必須考慮區(qū)域性,因為不同區(qū)域的土動力學(xué)參數(shù)與土的成分來源含水量、形成年代及其所處的環(huán)境密切相關(guān)。大連地區(qū)位于遼東半島南部,屬于海濱低丘陵的地形地貌,在大地構(gòu)造上屬于北北東向的膠遼臺隆,西側(cè)有下遼河-渤海新生代斷陷盆地,南東海域?qū)儆诒秉S海晚新生代坳陷。區(qū)域內(nèi)第四系地層分布比較廣泛,但陸域隆起區(qū)發(fā)育程度較差,主要分布在丘間谷地、河谷兩側(cè)和沿海地帶。該區(qū)域有自己獨特的地層特點,覆蓋土的一般厚度為5~24m。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB50011-2010)》(中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部,2010),大連地區(qū)有一小部分工程場地覆蓋層小于5m(剪切波速大于250m/8)和3m(剪切波速小于250m/8)場地類別都屬于I類,但絕大部分工程場地類別屬于Ⅱ類,還有一小部分覆蓋層較厚的場地達到Ⅲ類,場地土對工程建設(shè)的地基穩(wěn)定性和抗震設(shè)計的影響不容忽視。《工程場地地震安全性評價工作規(guī)范》(中國地震局,1994)中給出的各類土的動剪切模量比和阻尼比的規(guī)中國煤化工收稿日期]20110425作者簡介]張小平,男,生于1953年,高級工程師,國家注冊YHCNMHG從事地震安全性評價和地震監(jiān)測預(yù)報工作。Emal:DLPXZ@163.com3期張小平等:大連地區(qū)場地土動力學(xué)參數(shù)初步研究范數(shù)據(jù)(本文簡稱94規(guī)范值)主要來源于20世紀80年代在大連地區(qū)地震小區(qū)劃工作中采用的幾種典型土類試驗結(jié)果(孫靜等,2004)。因此可以把94規(guī)范值作為80年代大連地區(qū)地震小區(qū)劃的土動力學(xué)參數(shù)值。由于受當(dāng)時實驗條件等諸多因素的影響,在以后的實際應(yīng)用時發(fā)現(xiàn)這些結(jié)果有不合理之處,且不具平均意義。故本文再次收集近年來大連地區(qū)地震安全性評價報告中的土動力學(xué)參數(shù)的實驗資料并再次進行統(tǒng)計分析。然后選取一個典型鉆孔,構(gòu)建土層分析模型,做土層地震反應(yīng)分析計算,同時將結(jié)果與94規(guī)范值和袁曉銘等(2000)的結(jié)果進行對比分析,并討論了結(jié)果的合理性。本文所得結(jié)果對大連地區(qū)各類工程建設(shè)場地的地震安全性評價具有一定的參考價值。大連地區(qū)場地巖土動力學(xué)參數(shù)統(tǒng)計分析11數(shù)據(jù)收集本文收集了大連地區(qū)近年來具有完整土動力學(xué)參數(shù)實驗數(shù)據(jù)的地震安全性評價報告,共47個鉆孔中的各類巖土土樣(表1)。這些鉆孔主要分布在丘間谷地、河谷兩側(cè)和沿海地帶,從西北起為長興島開發(fā)區(qū),東北為普灣新區(qū),費1各類巖土樣本量統(tǒng)計西南為旅順口區(qū),東南是大連市老市區(qū)和金州新區(qū),基本上覆蓋了大連地區(qū)的主城區(qū)新區(qū)和開發(fā)巖土類別埋深(m)樣本量回填土(圖1)。大連地區(qū)的土層厚度大多集中在幾米至十幾米的范圍內(nèi),表1中巖土土樣的采樣深度大粉質(zhì)粘土部分集中在2~18m范圍。這些土樣送中國地震13-1611局工程力學(xué)研究所后得到實測的動三軸數(shù)據(jù)。根泥質(zhì)粉質(zhì)粘土7-12據(jù)土類巖性的不同,分為回填土、粉質(zhì)粘土、淤泥粘土質(zhì)粉質(zhì)粘土、粘土、中砂、砂礫石和全風(fēng)化板巖等10-1567類巖土(表1),其中粉質(zhì)粘土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘中砂10-15土、粘土和回填土占了絕大多數(shù)。由于密實砂、輕砂礫石砂、淤泥和粉土等土樣數(shù)量太少,不足以統(tǒng)計出合理的巖土動力學(xué)參數(shù),因此本研究暫將其舍去,不全風(fēng)化板巖11-18總計94予考慮。2各類巖土的土動力學(xué)參數(shù)統(tǒng)計值同類土體的土動力學(xué)參數(shù)隨深度和壓力的變化而不同,但在本文統(tǒng)計出的各類土動力學(xué)參數(shù)卻看不出這種變化,受深度的影響很小。這可能由于大連地區(qū)屬濱海丘陵,絕大多數(shù)工程場地的土層厚度僅為幾米至十幾米,各種土層排序的規(guī)律性不強,土層的連續(xù)性也遠不如北京、上海和沈陽等地。因此,我們認為在大連地區(qū)統(tǒng)計隨深度變化的土動力學(xué)參數(shù)的意義不大,在本文統(tǒng)計中暫不區(qū)分各類土樣的埋深。對上述7類巖土的動力學(xué)參數(shù)采用統(tǒng)計平均值。用選擇標準差的方式避免被統(tǒng)計的數(shù)據(jù)樣本過于離散,保證其集中性和統(tǒng)計結(jié)果的合理性。在統(tǒng)計過程中,分別舍棄動剪切模量比標和已標準差超過中國煤化工理性和離散性以粉質(zhì)粘土為例給出了其樣本(離散,、叫1HG合結(jié)果的合0.02的樣本數(shù)據(jù)(表2),最后留下94組數(shù)據(jù)參與統(tǒng)CN282中國地震27卷旅順☆★鉆孔圖1研究區(qū)的鉆孔分布圖衰27類巖土動剪切模量比和阻尼比的統(tǒng)計結(jié)果剪應(yīng)變y(10-4)巖土類別標準差最大值參數(shù)0.050.1500.053C4/Cdm0.99120.98250.91830.84900.53000.36090.10170.0536回填土A0.01570.02180.04560.06120.10580.12270.14450.14820.058 Ge/Ga0.98750.98060.92930.87340.59530.43020.13750.0730粉質(zhì)粘土0.015A0.01130.01750.03720.05160.10020.12250.16140.1736淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土0.051G4Gdma0.99250.9850.92960.8690.57490.4060.1230.0658.016A0.01160.0170.03930.05550.10730.12960.16150.16730.057GGd0.99330.98670.9370.88140.5980.42680.12980.0694粘土0.016A0.02120.02840.05480.07160.11960.16100.21000.23010.99350.9870.93830.88380.60370.43250.13240.0709中砂0.011A0.01120.01530.03150.04240.07870.09890.13010.13510.049G4/G0.99480.98970.95070.90630.66360.49980.17010.砂礫石A0.00770.01120.02710.03890.08020.10040.0.,0.054G4c-0.9980.98770.94160.89020.62590.46070.全風(fēng)化板巖0.0140.01270.01760.03720.05040.09180.110.13760.143注:表中G4為剪切模量,G為最大剪切模量A為阻尼比,G4Gn為動剪切模量比,Y為剪應(yīng)變。1,3統(tǒng)計結(jié)果的對比分析將以上的統(tǒng)計值與94規(guī)范值以及袁曉銘等(2000利用來自北京、上海等全國十幾個地區(qū)的常規(guī)土類得出的推薦值(以下簡稱推薦值)進行比較(圖3~6),從這些圖中可以看出,本文統(tǒng)計的動剪切模量比和推薦值中的動剪切模量比相差甚小,特別是圖3中的粉質(zhì)粘土,本文統(tǒng)計的動剪切模量比曲線與推薦值曲線重疊在產(chǎn)平金燥相上院了大應(yīng)變和小應(yīng)變兩點之外,94規(guī)范的動剪切模量比在其它應(yīng)統(tǒng)計值和推薦值。除了淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘94規(guī)范的阻尼比值在大應(yīng)CNMHG推薦值以外,其它3種巖土的統(tǒng)計值與94規(guī)范值和推薦值中的阻尼比幾乎都交織在一起,差別不大,沒3期張小平等:大連地區(qū)場地土動力學(xué)參數(shù)初步研究2830粉質(zhì)粘土020粉質(zhì)粘土00樣本值剪應(yīng)變剪應(yīng)變圖2粉質(zhì)粘土動剪切模量比與阻尼比的樣本值和統(tǒng)計平均值粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土0104本文統(tǒng)計值本文統(tǒng)計值袁曉銘推薦值94規(guī)范值袁曉銘推薦值剪應(yīng)變剪應(yīng)變圖3粉質(zhì)粘土統(tǒng)計值與94規(guī)范值和推薦值的比較淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土泥質(zhì)粉質(zhì)粘土04本文統(tǒng)計值A(chǔ)4規(guī)范值006本文統(tǒng)計值袁曉銘推薦值袁曉銘推薦值剪應(yīng)變剪應(yīng)變圖4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土統(tǒng)計值與94規(guī)范值和推薦值的比較有規(guī)律可循。盡管如此還是可以看出本文統(tǒng)計值證實了土動力學(xué)參數(shù)的區(qū)域性特點,一個區(qū)域不能簡H中國煤化工區(qū)別的,這也CNMH值。284中國地27卷粘土粘土0.2薦值圖5粘土統(tǒng)計值與94規(guī)范值和推薦值的比較0.0I2008本文統(tǒng)計值本文統(tǒng)計值袁曉銘推薦值剪應(yīng)變剪應(yīng)變y圖6中砂統(tǒng)計值與94規(guī)范值和推薦值的比較2統(tǒng)計值的適用性分析選取實例鉆孔構(gòu)建土層反應(yīng)計算模型,采用頻域線性波動分析的一維等效線性化方法進行土層地震反應(yīng)計算,在計算過程中分別采用本文統(tǒng)計值94規(guī)范值和推薦值等3種不同的巖土動力學(xué)參數(shù),通過對計算結(jié)果的比較來進一步說明本文統(tǒng)計的巖土動力學(xué)參數(shù)的合理性和適用性。2.1鉆孔模型、基巖輸入地震動參數(shù)的選取和土層反應(yīng)計算2.1.1鉆孔模型和基巖輸入地震動的選取選取的鉆孔深度為15.1m,分析大連地區(qū)各工程場地的各種巖土分布和土層覆蓋厚度的資料分析,發(fā)現(xiàn)類似于本鉆孔情況占大多數(shù),由此認為本鉆孔有代表性,其揭示的覆蓋層主要是回填土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粘土、中砂和砂礫石。表3給出了鉆孔土層力學(xué)模型,圖7給出了鉆孔的柱狀圖和剪切波速圖。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB500112010)(中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部2010),本鉆孔所代表的工程場地類別屬于Ⅱ類。把研究區(qū)域地震危險性分析所得到的基巖加速度反應(yīng)譜(圖8)作為目標譜,按照50年超越概率分別為63%、10%和2%的3種情況,人工合成基巖加速時程作為基巖輸入地震動計算地表土層地震反應(yīng)。其中對每一種概率均中國煤化工離散步長為0.028,離散點數(shù)2048個,選用60個周期數(shù)值作為擬1CNMH與擬合譜之間相對誤差要求小于5%。張小平等:大連地區(qū)場地土動力學(xué)參數(shù)初步研究衰3土層力學(xué)模型容重厚度(m)層底深度(m)剪切波速(m/)回填土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土1.901.0淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土3.5淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土1.901.2粉質(zhì)粘土1.951.0粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土.958.2粘土粘土11.6中砂2.08砂礫石砂礫石2.11392基巖柱狀圖巖性措述剪切波遠圖雜填土粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土粘土1290砂礫石5.10基巖圖7鉆孔柱狀圖2.1.2土層反應(yīng)計算輸入人工合成地震動后,由各種巖土組合參與sYH中國煤化工結(jié)果如2.2中圖9和圖10中所畫出的曲線所示。在同一種概率CNMHG輸入計算后都得到相應(yīng)的3條地表地震動反應(yīng)譜曲線,圖中的平均反應(yīng)譜曲線是這3條地表地震動反應(yīng)286中國地27卷50年超越概率2%50年超越概率10%50年超越概率63%圖8不同概率水準的基巖加速度反應(yīng)譜譜曲線的平均值。22土層反應(yīng)計算的結(jié)果分析由于袁曉銘的推薦值中沒有有關(guān)回填土和砂礫石的數(shù)據(jù),如要同時比較本文統(tǒng)計值、94規(guī)范值和推薦值等3個模式,就應(yīng)去掉回填土和砂礫石這兩層巖土,只取在3個模式中都有的淤泥質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粘土和中砂包括基巖共5種巖土動力學(xué)參數(shù)參與3個模式的土層反應(yīng)分析計算,以下簡稱“3個模式5種巖土”。在此,我們把BA作為地震動加速度反應(yīng)譜的平臺值,B。為反應(yīng)譜的放大系數(shù),A為地震動峰值加速度。把代表此平臺值的直線與反應(yīng)譜曲線的右相交點的橫坐標周期值作為反應(yīng)譜特征周期T值(圖9、10)。根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》宣貫教材(胡聿賢等,2001),統(tǒng)計我國大量重大工程地震安全性評價工作的分析計算結(jié)果反應(yīng)譜放大系數(shù)B的優(yōu)勢分布在25。本項研究中我們?nèi)咳n=2.5,只有這樣才能用同一標準去衡量不同巖土動力學(xué)參數(shù)的地震動加速度反應(yīng)譜特征周期T值的大小,從而對其結(jié)果做出比較科學(xué)的分析對比。表4為“3個模式5種巖土”不同動力學(xué)參數(shù)土層反應(yīng)計算的峰值加速度和反應(yīng)譜特征周期值,“3個模式5種巖土”不同巖土動力學(xué)參數(shù)的平均反應(yīng)譜如圖9所示。表4“3個模式5種巖土”動力學(xué)參數(shù)取值下峰值加速度和特征周期峰值加速度A(gal)特征周期值T()超越概率本文統(tǒng)計值94規(guī)范值推薦值本文統(tǒng)計值94規(guī)范值推薦值50年63%590.300.3350年10%0.3550年2%223如不考慮袁曉銘的推薦值僅把本文統(tǒng)計值和原大連所得的94規(guī)范值做全面比較會更有實際意義。采用在推薦值中沒有,但在本文中國煤化工的回填土和砂礫石的動力學(xué)參數(shù),再加以上5種巖土的動力學(xué)參CNMH(7種巖土動力學(xué)參數(shù)參與兩個模式的土層反應(yīng)計算,以下簡稱“2個模式7種巖土”。表5為“2個模式3期張小平等:大連地區(qū)場地土動力學(xué)參數(shù)初步研究7種巖土”不同動力學(xué)參數(shù)土層反應(yīng)計算的峰值加速度和反應(yīng)譜5“2個模式7種巖土”動力學(xué)參數(shù)取值下峰值加速度和特征周期特征周期值,“2個模式7種巖峰值加速度A(gal)特征周期值T(s)土”不同巖土動力學(xué)參數(shù)的平均超越概率本文統(tǒng)計值94規(guī)范值本文統(tǒng)計值94規(guī)范值反應(yīng)譜如圖10所示。50年63%0.380.38在“3個模式5種巖土”的情50年10%157況下(表4和圖9),大超越概率50年2%2632090.420.77(63%,小震)時,由94規(guī)范值計算的地面峰值加速度A。略大于本文統(tǒng)計值和推薦值計算的Ax,由三者計算得到的反應(yīng)譜差別不大。出現(xiàn)明顯差別的是在小超越概率(中震和大震,10%和2%)時,由94規(guī)范值計算的地面峰值加速度A已明顯小于本文統(tǒng)計值和推薦值的A由94規(guī)范值計算的反應(yīng)譜更寬,其特征周期值T,都大于由本文統(tǒng)計值和推薦值得到的計算結(jié)果,最多的大出75%,達0.70s。還有一個非常明顯的結(jié)果是由本文統(tǒng)計值和推薦值得出的反應(yīng)譜幾乎重疊在一起,說明本文統(tǒng)計值與推薦值的一致性很好。2個模式7種巖土”和“3個模式5種巖土”的情況類似(表5和圖10),大超越概率時,由本文統(tǒng)計值和94規(guī)范值的計算結(jié)果區(qū)別不大,出現(xiàn)明顯差別的同樣是在小超越概率時,由本文統(tǒng)計值計算的地面峰值加速度A-已明顯高于94規(guī)范值的A。最大時高出26%。使用%4規(guī)范值計算反應(yīng)諧的特征周期值T。也明顯大于由本文統(tǒng)計值得到的T值,最多的大出83%,達到0.77秒。在小超越概率時,由94規(guī)范值計算的反應(yīng)譜的特征周期值T也總是遠遠高于根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB50011-2010)》(中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部,2010)所給出的相應(yīng)類別工程場地特征周期值T的平均值,在抗震設(shè)計中使用這一參數(shù)會過于保守,不經(jīng)濟。同時,由94規(guī)范值計算的地面峰值加速度A。又明顯小于本文統(tǒng)計值和推薦值的An在抗震設(shè)計中使用這一參數(shù)后會存在一些不安全因素。因此,由94規(guī)范值得到的這兩個結(jié)果都是工程設(shè)計部門所難以接受的。3結(jié)論本文給出了大連地區(qū)的土動力學(xué)參數(shù),選取該區(qū)典型的鉆孔實例和構(gòu)造模型,分別運用本文統(tǒng)計值、94規(guī)范值和袁曉銘等(2000)的推薦值進行了土層反應(yīng)計算,結(jié)果表明:(1)本文的統(tǒng)計值和袁曉銘等(2000)的推薦值非常接近,計算得出的土層反應(yīng)結(jié)果,其峰值加速度和特征周期值幾乎一致,但和采用94規(guī)范值的計算結(jié)果相差很大。袁曉銘等(2000的推薦值可作為大連地區(qū)地震安全性評價工作中巖土動力學(xué)參數(shù)的參考值來使用。(2)由于上世紀80年代在大連地區(qū)地震小區(qū)劃工作中采用的幾種典型土類所用的試驗儀器是自行研制的實驗樣機,軟硬件都有不盡人意的地方,主要由這些結(jié)果所形成的94規(guī)范值在多年的實際應(yīng)用過程中發(fā)現(xiàn)了許多不合不目右亞均章義(孫靜等,2004)。這些年來在大連地區(qū)的地震安全性評價工中國煤化工直計算得到的地表反應(yīng)譜總是出現(xiàn)“矮、粗、胖”的現(xiàn)象,對實際的CNMH本文的研究結(jié)果也充分證明了這一點。更重要的是,和全國其它地區(qū)相比,用近些年大連地區(qū)巖土動力學(xué)288中國地震27卷3個模式5種巖土2個模式7種巖土50年超越概率63%50年超越概率63本文統(tǒng)計值◆94規(guī)范值本文統(tǒng)計值▲袁曉銘推薦值94規(guī)范值3個模式5種巖土10002個模式7種巖土50年超越概率100年超越概率10%0本文統(tǒng)計值94規(guī)范值一本文統(tǒng)計值袁曉銘推薦值94規(guī)范值3個模式5種巖土2個模式5種巖土1000年超越概率2%50年超越概率2%一一一本文統(tǒng)計值圖9不同巖土動力學(xué)參數(shù)的平均反應(yīng)譜圖10不同土動力參數(shù)的平均反應(yīng)譜曲線(3個模式5種巖土)曲線(2個模式7種巖土)參數(shù)的統(tǒng)計結(jié)果(本文所作的工作)來證明上世紀80年代主要由大連地區(qū)地震小區(qū)劃土動力學(xué)參數(shù)所形成的4規(guī)范值的不合理性,其說服力更強在△后的震安全性評價工作中,特別是在大連地區(qū)的地震安全性評價工作中動力學(xué)參數(shù),不宜再采用94規(guī)范值,而應(yīng)該以袁曉銘等(2000)的推CNMH參考。雖然本文的土動力學(xué)參數(shù)的統(tǒng)計樣本數(shù)量有限,品種不全,但對大連地區(qū)各類工程建設(shè)張小平等:大連地區(qū)場地土動力學(xué)參數(shù)初步研究的場地地震安全性評價工作還是具有一定的借鑒作用的在得不到實測的巖土動力學(xué)參數(shù)情況下,可用本文的統(tǒng)計值作為參考。今后,隨著大連地區(qū)重要工程地震安全性評價工作的不斷開展,巖土樣品更多,積累的各種巖土動力學(xué)參數(shù)的統(tǒng)計樣本數(shù)量也會更多,屆時,再進步做這方面的工作,將會得到更加令人滿意的結(jié)果。參考文獻胡幸賢高孟潭杜瑋等2001《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》宜貫教材,85-87,北京:中國標準出版社悅軍、唐榮余、沙海軍等,2003,渤海海底土類動剪切模量比和阻尼比試驗研究,防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報,23(2),368-374。孫靜、袁曉銘、孫銳等,2004,土動剪切模量和阻尼比的推薦值和規(guī)范值的合理性比較地震工程與工程振動,24(2)震曉銘孫銳、孫靜等,2000,常規(guī)土類動剪切模量比和阻尼比試驗研究地震工程與工程振動20(4),133-139中國地震局,1994,工程場地地震安全性評價工作規(guī)范(DB00194),北京:地震出版社。中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部,2010,建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB00112010),北京:中國建筑工業(yè)出版社。Research on dynamic parameters of soil site in Dalian areaZhang Xiaoping" Niu Xue2) Zhao Ansheng" Ma Shun" Liu Chao" Liu Yang'Li Ya Jiang HuZhang Yinlong" Zhang Fengjun1)Earthquake Administration of Dalian City, Dalian 160012, China2)Earthquake Administration of Liaoning Province, Shenyang 110034, ChinaAbstract In this paper, soil dynamic parameters from Dalian area seismic risk assessmentreports are collected. The tested data are divided into 7 kinds of type, i. e. silty clay, muddy siltyclay, clay, sanely soil, sand stone, return soil and all-weathered slate. Statistics of the dynamicparameters of soil has been done to obtain the mean values of dynamic shear modulus ratio anddamping ratio. Then a typical drilling is selected to establish soil dynamic models in order toinvestigate the seismic response in different cases. The results show that the statistical values areclose to values recommended by Yuan Xiaoming, et al(2000 ), but have some deviation fromstandard values in 94 codeKey words: Site soil Soil dynamic parameter Dalian areaH中國煤化工CNMHG