第32卷第l1期計(jì)算機(jī)仿真2015年11月文章編號(hào):1006-9348(2015)11-0079-05飛機(jī)機(jī)翼結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)特性研究李興光12,厲明,薛志鵬,賈宏光(1.中國(guó)科學(xué)院長(zhǎng)春光學(xué)精密機(jī)械與物理研究所,吉林長(zhǎng)春1300332中國(guó)科學(xué)院大學(xué),北京10009)摘要:由于飛機(jī)在高速飛行時(shí)會(huì)引起機(jī)翼發(fā)散振動(dòng),引起飛機(jī)結(jié)構(gòu)損壞,傳統(tǒng)提高剛度的方法會(huì)大幅增加飛機(jī)重量。為解決上述問(wèn)題提出在機(jī)翼表面敷設(shè)約束阻尼層結(jié)構(gòu)提高機(jī)翼動(dòng)力學(xué)特性的方法。建立復(fù)合材料為基層的約束阻尼層結(jié)構(gòu)的模型,并通過(guò)Paan/ Nastran仿真分析粘彈性層厚度、約束層厚度和粘彈性層剪切模量對(duì)結(jié)構(gòu)阻尼性能的影響。仿真結(jié)果表明粘彈性層厚度和約束層厚度對(duì)復(fù)合結(jié)構(gòu)模態(tài)頻率和損耗因子具有相同的影響規(guī)律,而粘彈性層剪切模量不宜作為選擇材料的依據(jù)。通過(guò)分析不同參數(shù)對(duì)類(lèi)懸臂梁薄壁結(jié)構(gòu)阻尼性能的影響,為高阻尼性能的機(jī)翼優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了參考關(guān)鍵詞:復(fù)合材料;約束阻尼層;有限元;機(jī)翼;結(jié)構(gòu)損耗因子中圖分類(lèi)號(hào):V254.2文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:BResearch on Dynamic Characteristics of Aircraft Wing StructureLI Xing-guang.,LI Ming, XUE Zhi-peng, JIA Hong-guang(1. Changchun Institute of Optics, Fine Mechanics and Physics, Chinese Academy of SciencesChangchun Jilin 130033, China; 2. University of Chinese Academy of Sciences, Beijing 10039, China)ABSTRACT: Aiming at the characteristics of plane wing divergence vibration in high speed flight and to avoid thedisadvantages of traditional method of increasing stiffness which will substantially increase the airplane weight, weproposed a method to improve the dynamic characteristics of the wing by laying constrained damping layer structure onthe surface of wing. Establishing the finite element modal of constrained damping layer which uses the composite ma-erial as the basic layer, the effects of viscoelastic layer thickness, constrained layer thickness and shear modulus ofviscoelastic layer on structural damping properties were analyzed by Patran/ Nastran simulation software. The simulation results show that the effects of viscoelastic layer thickness and constrained layer thickness on composite structuremodal frequencies and loss factors have the same pattern, and the viscoelastic material shear modulus is not suitablefor the basis to choice the material. The analyses for the effects of different parameters on the cantilever beam of thinwalled structure on damping performance can provide some reference for the design of high damping properties of theKEYWORDS: Composite material; Constrained damping layer; Finite element; Wing; Structure loss factor1引言性,能在相當(dāng)寬的頻帶內(nèi)起到抑制振動(dòng)和噪聲的作用,是目飛機(jī)在高速飛行時(shí),當(dāng)速度超過(guò)顫振臨界速度,將會(huì)引前應(yīng)用最廣泛的一種阻尼材料。粘彈性材料由于模量過(guò)低起機(jī)翼的發(fā)散振動(dòng)從而破壞飛機(jī)結(jié)構(gòu)。統(tǒng)計(jì)信息表明",一般不能成為工程中的結(jié)構(gòu)材料,而是將它粘附在需要作減在飛行器發(fā)生的各類(lèi)事故中接近一半與振動(dòng)相關(guān)。隨著我振降噪處理的機(jī)械結(jié)構(gòu)或工程結(jié)構(gòu)構(gòu)件上,這種處理方法稱(chēng)國(guó)工業(yè)的跨越發(fā)展,控制振動(dòng)危害對(duì)國(guó)防建設(shè),航天技術(shù)研為附加阻尼結(jié)構(gòu)。究,以及工業(yè)生產(chǎn)的發(fā)展都有十分重大的意義。如何盡量減1991年, Parin等人在美國(guó)軍用F-15噴氣戰(zhàn)斗機(jī)上,通少結(jié)構(gòu)的振動(dòng)幅度,提高結(jié)構(gòu)的抗振性能,一個(gè)主要方法就過(guò)粘貼阻尼材料來(lái)吸收結(jié)構(gòu)振動(dòng)能量,延長(zhǎng)了飛機(jī)的使用壽是提高結(jié)構(gòu)的阻尼,通過(guò)增加結(jié)構(gòu)的動(dòng)能損耗,來(lái)增強(qiáng)結(jié)構(gòu)命。僅在基層表面粘貼一層阻尼材料的結(jié)構(gòu)稱(chēng)為自由阻尼動(dòng)態(tài)環(huán)境下的抗振能力21。粘彈性材料因其具有高阻尼特層。在自由阻尼層的外表面再粘貼一層金屬層,這種結(jié)構(gòu)下,粘彈性材料在結(jié)構(gòu)振動(dòng)時(shí)主要發(fā)生剪切應(yīng)變,而剪切應(yīng)基金項(xiàng)目:中國(guó)科學(xué)院知識(shí)創(chuàng)新工程國(guó)防科技創(chuàng)新重要項(xiàng)目(YY變產(chǎn)生的耗中國(guó)煤化工為約束阻尼結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)CNMHG下有效降低振動(dòng)峰收稿日期:2015-01-17修回日期:2015-02-11值。約束阻尼層結(jié)構(gòu)已經(jīng)被廣泛應(yīng)用于汽車(chē)艦船、航天航空和電子設(shè)備等薄板機(jī)構(gòu)中解決振動(dòng)和噪聲問(wèn)題。1984年Mils首次將約束阻尼層技術(shù)應(yīng)用到 Boeing-747客機(jī)艙室的減震降噪。有多位學(xué)者45研究了以金屬材料作為基層(10)的約束阻尼層結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)性能包括厚度、溫度頻率6等因素對(duì)模態(tài)頻率和損耗因子的影響,但該種結(jié)構(gòu)應(yīng)用于復(fù)合如果矩陣K是由有限元分析得到的那么它可以分為K材料機(jī)翼上時(shí),約束層厚度、粘彈性厚度及粘彈性層剪切模和K兩個(gè)部分K是由彈性單元計(jì)算得來(lái)的,而K是由粘彈量等因素對(duì)結(jié)構(gòu)阻尼性能的影響規(guī)律尚不清楚,然而確定這性單元計(jì)算得來(lái)的。則K可寫(xiě)為些影響規(guī)律對(duì)復(fù)合材料機(jī)翼的設(shè)計(jì)至關(guān)重要。K=K+K(11)本文研究了以某無(wú)人機(jī)機(jī)翼所用復(fù)合材料為基層的約式中K是實(shí)數(shù)陣K是復(fù)數(shù)陣。對(duì)于只包含單一種類(lèi)粘彈束阻尼結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)特性?；?Johnson提出的模態(tài)應(yīng)變性材料的結(jié)構(gòu),材料的虛部和實(shí)部具有η:1的比例。其中能法,利用有限元軟件分析了不同條件下含約束阻尼層類(lèi)懸T是材料的損耗因子,則臂梁薄壁結(jié)構(gòu)的模態(tài)頻率和損耗因子,為設(shè)計(jì)復(fù)合結(jié)構(gòu)機(jī)K,=K:+i=K(1+in)(12)翼提供一定的參考依據(jù)。通過(guò)之前的假設(shè),可以知道只有K對(duì)K有貢獻(xiàn)所以K,=Ky=n(13)2約束阻尼層結(jié)構(gòu)機(jī)翼動(dòng)力學(xué)原理進(jìn)行彈性模態(tài)分析時(shí),應(yīng)變能為在包含粘彈性材料的復(fù)合結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析中, Johnson1V okRa(14)提出把阻尼材料的模量視為常數(shù),對(duì)阻尼結(jié)構(gòu)進(jìn)行模態(tài)分則由粘彈性層變形所引起的模態(tài)應(yīng)變能為析,然后從模態(tài)變形能的概念出發(fā),由能量比得到結(jié)構(gòu)的損v=φKR9(15)耗因子估算值。將式(9)、(13)代入式(8)式中消去p2得對(duì)于一般結(jié)構(gòu),離散后的自由振動(dòng)方程為cpK,sp(16)Mx +Kx=0pPRP其中M為質(zhì)量矩陣,K為剛度矩陣。對(duì)于包含粘彈性材料的將(14)、(15)代人式(16)中,標(biāo)上模態(tài)系數(shù),最后得到復(fù)合結(jié)構(gòu),剛度矩陣K是連續(xù)的復(fù)剛度矩陣。上述方程的解模態(tài)損耗因子為轉(zhuǎn)化為特征值的問(wèn)題,定義(n)=n。wn(17)X=o'(nei,其中P和φ是第r階復(fù)特征值和特征向量依據(jù)Ra’式中,η”為復(fù)合結(jié)構(gòu)的第r階模態(tài)損耗因子;n為粘彈性材提出的轉(zhuǎn)換方法有料的損耗因子;v為復(fù)合結(jié)構(gòu)以第r階無(wú)阻尼模態(tài)振動(dòng)時(shí)(3)存儲(chǔ)于粘彈性材料中的彈性應(yīng)變能;為復(fù)合結(jié)構(gòu)以第rp=p,√1+i0(4)階模態(tài)振動(dòng)時(shí)存儲(chǔ)于整個(gè)結(jié)構(gòu)中的彈性應(yīng)變能。上式表明其中q、p/"、n和p,是實(shí)數(shù),n”是第r階模態(tài)損耗因子,該方法并沒(méi)有考慮粘彈性材料的復(fù)剛度矩陣會(huì)隨頻率的變現(xiàn)將式(2)代人式(1)中,可得如下方程化而變化,但當(dāng)用有限元法計(jì)算時(shí),只需要將粘彈性阻尼材P, Mo(5)拜當(dāng)作具有實(shí)剛度模量的純彈性體就可以簡(jiǎn)單的計(jì)算復(fù)合結(jié)構(gòu)的無(wú)阻尼主陣型,從而避免了復(fù)雜的非線性復(fù)特征值問(wèn)假設(shè)K是實(shí)矩陣,和P去掉上標(biāo)*號(hào)表示實(shí)矩陣題和實(shí)數(shù),則由瑞利商可得機(jī)翼做自由振動(dòng)的方程如式(1)所示,則上述推導(dǎo)過(guò)程(6)計(jì)算出的模態(tài)損耗因子可用于表征約束阻尼結(jié)構(gòu)機(jī)翼的阻如果K添加一個(gè)擾動(dòng)量K,K是復(fù)數(shù)量,則P同樣也會(huì)尼性能。在對(duì)機(jī)翼進(jìn)行分析時(shí),一般將其視為懸臂梁結(jié)構(gòu),產(chǎn)生一個(gè)虛部,式(4)中虛部可記為in2。添加擾動(dòng)后的剛因此對(duì)類(lèi)懸臂梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究對(duì)約束阻尼結(jié)構(gòu)機(jī)翼的設(shè)計(jì)度矩陣可以記為具有重要的指導(dǎo)意義。K=Kg+ik,綜合式(4)、(6)、(7)可得3有限元模型的處理方法p(1+im)=g^k,g·g·k要準(zhǔn)確分析約束阻尼層結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)特性,難點(diǎn)在于如(8)M何盡量模擬真實(shí)情況,選擇合適的有限單元并正確處理層間n可以通過(guò)復(fù)向量q計(jì)算得到而復(fù)向量φ·可由純彈關(guān)系。尤其以復(fù)合材料為基層時(shí)建立準(zhǔn)確的數(shù)學(xué)模型至關(guān)性分析得到的實(shí)向量φ近似得到。這種方法的本質(zhì)是瑞利重要中國(guó)煤化工商在復(fù)數(shù)領(lǐng)域的一個(gè)延伸。由式(8)等號(hào)兩邊實(shí)虛部分別對(duì)于基CNMHGhE假設(shè),一個(gè)線相等可得到性的、各向同性的均質(zhì)薄板,小變形彎曲,且滿足板彎曲前中面法線在彎曲后仍保持為直線且垂直于中面,對(duì)于約束阻尼變量在通用軟件Paan/ Nastran中進(jìn)行分析,記錄前十階的層單元考慮在平面方向的拉伸或壓縮,則基礎(chǔ)層和約束層可固有頻率并計(jì)算出損耗因子。頻率和損耗因子的變化趨勢(shì)以用每個(gè)節(jié)點(diǎn)3個(gè)移動(dòng)和2個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)自由度的殼單元進(jìn)行建如圖34所示,其中橫坐標(biāo)表示模態(tài)階數(shù)(1階到10階),縱坐標(biāo)表示損耗因子的百分比。表1、2分別記錄了不同約束對(duì)于粘彈性層0,要考慮其拉伸和剪切變形,因此采用層厚度下前3階的固有頻率和損耗因子實(shí)體單元進(jìn)行建模,假設(shè)結(jié)構(gòu)的位移相對(duì)于尺寸非常小,則在約束阻尼復(fù)合結(jié)構(gòu)中,線彈性和粘彈性理論成立,從而粘彈性層的位移場(chǎng)可以用其表面的位移向量進(jìn)行插值得到。90-03m在處理層間連接時(shí),假設(shè)各層之間為剛性連接,無(wú)相對(duì)滑移,80這樣就處理好了每層之間的邊界條件。對(duì)于該種建模方法的論證鄭偉光在其博士學(xué)位論文中做了詳細(xì)介紹,其每個(gè)單元類(lèi)型及連結(jié)方式如圖1所示。約束層四節(jié)點(diǎn)殼單元粘彈性后匚八節(jié)點(diǎn)六面體單元基層四節(jié)點(diǎn)光單元1有限單元類(lèi)型及連結(jié)方式圖3約束層厚度對(duì)頻率的影響曲線本文中仿真分析所選用基層為長(zhǎng)200mm,寬100mm的復(fù)合材料薄平板,復(fù)合材料每層厚度為025mm,以0度和90度交替鋪十層共2.5mm,其材料參數(shù)為El1=181Cpa,E22=10.3cpa,G12=7.17Cpa,G23=5.0Cpa,Cl3=7.17Cpa,泊松比μ=0.28,密度p=160kgy/m3。在以下分析中,基層厚度不變,圖2所示為劃分好的復(fù)合材料有限元網(wǎng)格示意圖。圖4約束層厚度對(duì)損耗因子的影響曲線表1不同約束層厚度下的頻率(Hz)圖2復(fù)合材料基層有限元網(wǎng)格示意圖厚度0.3mm0.5mm0.8mm1.0mm1.5mm1階3.14782.93352.70142.59432.44742m4約束阻尼層結(jié)構(gòu)的有限元仿真結(jié)果分析2階7.29196.87076.50386.40786.57727.1727為了探索不同影響因素對(duì)約束阻尼結(jié)構(gòu)阻尼性能的影3階18.50717.03615.48814.77613.80213.687響,本文主要從約束層厚度粘彈性層厚度和粘彈性剪切模量三個(gè)方面進(jìn)行了仿真分析,最后通過(guò)有限元仿真得到的模態(tài)頻率和應(yīng)變能來(lái)分析不同參數(shù)對(duì)約束阻尼層結(jié)構(gòu)阻尼性表2不同約束層厚度下的損耗因子(%)能的影響。厚度0.3mm0.5mm0.8mm1.0mm1.5mm2.0mm4.1約束層厚度對(duì)結(jié)構(gòu)阻尼性能的影響1階5.19416.73598.25838.997610.13910.39約束層材料選用鋁合金,其彈性模量E=71Cpa,泊松比2階4.23854.98945.78416.06835.97005.1911=03,密度p=2700gym3。為了分析約束層厚度對(duì)結(jié)構(gòu)阻3階1.5001.62.1982.29342.56952.6077尼性能的影響,分別對(duì)厚度為0.3mm、0.5mm、0.8mm、10mm、15mm和2mm做了仿真分析。粘彈性層選用橡膠材通過(guò)頻中國(guó)煤化工居可知每階固有頻料其剪切模量G=0.896Ma,泊松比μ=0.49,密度p=率隨著約束CNMHG因子是隨著約束層99kg/m3,損耗因子n=0.5,厚度為2mm。以約束層厚度為厚度的增加而增大。以一階為例,當(dāng)約束層厚度從0.3mm增加到2.0mm時(shí),固有頻率減小了22.78%,而損耗因子增大了2倍。有此可知厚度的增加對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)的模態(tài)頻率影響不會(huì)太大,卻能大幅提高結(jié)構(gòu)的損耗因子。因此在保證整體結(jié)構(gòu)質(zhì)量、體積等約束條件的前提下可以選擇稍厚的約束層。在圖3中,頻率曲線在第7或第8階出現(xiàn)階躍。為探索其原因,圖5給出了約束層厚度為0.8mm時(shí)的第67、8階陣型圖,由陣型圖可知復(fù)合結(jié)構(gòu)在第七階的變形較小,而損耗因子激增。觀察其它厚度的陣型圖,發(fā)現(xiàn)相同的規(guī)律,由此可以預(yù)測(cè)該約束阻尼層結(jié)構(gòu)在小變形時(shí)具有更好的減振性能。當(dāng)該種結(jié)構(gòu)應(yīng)用于復(fù)合材料機(jī)翼上時(shí),應(yīng)將其敷設(shè)在機(jī)翼發(fā)生小變形的地方或者按照變形量對(duì)其進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化,圖6粘彈性層厚度對(duì)頻率的影響曲線這樣既能充分利用材料的阻尼性能又能減輕機(jī)翼質(zhì)量。(a)第6階階數(shù)圖7粘彈性層厚度對(duì)損耗因子的影響曲線表4不同粘彈性層厚度下的損耗因子(%)厚度0.5mm1.0mm1.5mm2.0mm2.5mm3.0mm1階3.21525.40087.29978.997610.53211.9252階2.46833.49654.72846.06837.45918.87193階100491.42901.86342.29342.71653.1600圖5約束層厚度為0.8mm時(shí)的6-8階陣型圖由圖67和表3、4可知,在每階模態(tài)中,頻率隨著粘彈4.2粘彈性阻尼材料厚度對(duì)結(jié)構(gòu)阻尼性能的影響性阻尼材料厚度的增加而逐漸減小,當(dāng)厚度從0.5mm增加對(duì)粘彈性層厚度進(jìn)行分析時(shí),分別取值為0.5mm、1.到3.0mm時(shí),頻率降低了15.23%,因此可知粘彈性厚度對(duì)0mm1.5mm2.Omm、2.5mm和3.0mm,約束層厚度取1mm。結(jié)構(gòu)的剛度影響不大,而損耗因子隨著粘彈性阻尼材料厚度以約束層厚度為變量進(jìn)行分析,其對(duì)頻率和損耗因子的影響的增加而變大,在相同厚度的變化下,損耗因子增加了近3曲線如圖6圖7所示,表34分別記錄了不同粘彈性層厚度.倍。因此在質(zhì)量、體積等條件允許的情況下可以增加粘彈性下約束阻尼層結(jié)構(gòu)前3階的固有頻率和損耗因子材料的厚度,這樣將會(huì)獲得更好的減振效果。表3不同粘彈性層厚度下的頻率(Hz)4.3粘彈性阻尼材料剪切模量對(duì)結(jié)構(gòu)阻尼性能的影響厚度0.5mm1.0mm1.5mm2.0mm3.0mm為了能夠直觀分析粘彈性阻尼材料剪切模量對(duì)約束阻1階2.94732.80312.68822.5943252.4475尼層阻尼性能的影響,取原材料的剪切模量的倍數(shù)進(jìn)行分析。分別取中國(guó)煤化工50倍,其中1倍剪2階7.20356.85196.59886.40786.25966.1418切模量為0CNMHG階數(shù)變化的曲線如3階17.68516.51115.56314.77614.10813.528圖89所示。3)將約束阻尼層結(jié)構(gòu)盡量設(shè)計(jì)在機(jī)翼的小變形處。.50f5結(jié)束語(yǔ)本文提出了一種在復(fù)合材料機(jī)翼上敷設(shè)約束阻尼層結(jié)構(gòu)的方法來(lái)提高機(jī)翼的抗振性能,并仿真分析了約束層厚度、粘彈性厚度及粘彈性材料剪切模量對(duì)類(lèi)懸臂梁薄壁結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)特性的影響。仿真結(jié)果表明,該種結(jié)構(gòu)在小變形處能明顯提高結(jié)構(gòu)的阻尼性能。最后通過(guò)仿真數(shù)據(jù)分析給出了約束阻尼結(jié)構(gòu)機(jī)翼的設(shè)計(jì)原則。圖8粘彈性材料剪切模量對(duì)頻率的影響曲線參考文獻(xiàn):[1]王明旭.復(fù)雜結(jié)構(gòu)的阻尼減振理論及設(shè)計(jì)方法研究[D].南京航空航天大學(xué),2010.[2]李攀.約束阻尼結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)拓?fù)鋬?yōu)化方法研究[D].重慶大學(xué),2013[3] R NMiles. Beam dampers for skin vibration and noise reduction inthe 747[R]. BOEING CO SEATTLE WA, 1984[4]王慧彩.粘彈性阻尼夾層板動(dòng)力特性分析及模態(tài)實(shí)驗(yàn)研究[].船舶,2005,(5)[5]鄭玲,等,主動(dòng)約束層阻尼梁有限元建模與動(dòng)態(tài)特性研究[J]動(dòng)力學(xué)與控制學(xué)報(bào),2009,(1).[6]呂平,等.影響約束阻尼結(jié)構(gòu)阻尼性能的因素[J].噪聲與振動(dòng)控制,2014,(5):234-238.[7] C D Johnson, D A Kienholz. Finite element prediction of dampingin structures with constrained viscoelastic layers [J]. AIAA Jour-圖9粘彈性材料剪切模量對(duì)損耗因子的影響曲線nal,1982,20(9):1284-1290[8]黃加才,游少雄趙云峰.板類(lèi)約束阻尼結(jié)構(gòu)的層間厚度參數(shù)通過(guò)圖8可知復(fù)合結(jié)構(gòu)的固有頻率隨著粘彈性層剪切優(yōu)化[叮].宇航材料工藝,2013,(1模量的增加而增加,但其影響較小。以基頻為例,當(dāng)材料剪[9]申智春鄭鋼鐵附加約束阻尼層的復(fù)合材料梁?jiǎn)卧７治銮心Ａ吭龃?0倍時(shí),一階固有頻率增大了1.54倍,觀察其[冂].振動(dòng)工程學(xué)報(bào),2006,(4)它各階變化量,可知材料剪切模量對(duì)結(jié)構(gòu)的固有頻率影響不[0)劉天雄,等主動(dòng)約束層阻尼板結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)建模研究].高技術(shù)通訊,2003,(3)在圖9中損耗因子變化的曲線并沒(méi)有明顯規(guī)律,尤其0鄭偉光基于阻尼耗能的薄板結(jié)構(gòu)低噪聲拓?fù)鋬?yōu)化方法研究[D].華中科技大學(xué),2013在1278階數(shù)據(jù)的變化更為無(wú)序,因此在選用材料時(shí),可以從材料的密度粘性等因素考慮[作者簡(jiǎn)介]4.4約束阻尼層結(jié)構(gòu)機(jī)翼的設(shè)計(jì)原則李興光(1991-),男(漢族),河南省鶴壁市人,碩士通過(guò)對(duì)類(lèi)懸臂梁薄壁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)分析可知,在復(fù)合材研究生,主要研究領(lǐng)域?yàn)楸饣墒狡鹇浼軠p振研究;料上敷設(shè)約束阻尼層對(duì)結(jié)構(gòu)的模態(tài)頻率影響不大,但其對(duì)阻厲明(1982-),男(漢族),山東省青島市人,副研尼性能的影響較為明顯。因此在機(jī)翼上敷設(shè)約束阻尼層結(jié)究員,碩士研究生導(dǎo)師,主要研究領(lǐng)域?yàn)闊o(wú)人機(jī)總體構(gòu)就能提高機(jī)翼的減振性能,從而可提高飛機(jī)的臨界顫振速薛志鵬(1982-),男(漢族),內(nèi)蒙古呼倫貝爾人,博士研究生,主要為確保機(jī)翼具有良好的抗振性能,在對(duì)約束阻尼結(jié)構(gòu)機(jī)研究領(lǐng)域?yàn)闊o(wú)人機(jī)地面精確建模與控制;翼進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)遵循以下原則:賈宏光(1971-),男(漢族),黑龍江五常人研究員,博士研究生導(dǎo)1)在保證整體結(jié)構(gòu)質(zhì)量體積等約束條件的前提下可以師,主要研究領(lǐng)域?yàn)閺?fù)合制導(dǎo)及目標(biāo)識(shí)別技術(shù)研究。選擇較厚的約束層和粘彈性層。中國(guó)煤化工2)粘彈性材料的彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)損耗因子的影響無(wú)明CNMHG顯規(guī)律因此在選擇粘彈性材料時(shí),可從密度、粘性等因素考