86內(nèi)蒙古石油化工2015年第6期哈爾濱氣化廠PKM氣化爐“雙高”現(xiàn)象原因與分析王猛(遼寧大唐國(guó)際章新煤制天然氣有限責(zé)任公司,遼寧阜新123000)摘要:本文通過(guò)對(duì)影響PKM 氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行的“雙高”現(xiàn)象的分析,提出了針對(duì)性改進(jìn)措施,認(rèn)為通過(guò)改進(jìn)可以延長(zhǎng)氣化爐的使用壽命、提高煤氣質(zhì)量,最終提高PKM氣化爐的連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)率。關(guān)鍵詞:PKM加壓氣化爐;氣化爐出口溫度;灰鎖溫度;雙高現(xiàn)象中圈分類(lèi)號(hào):TE357文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A文章編號(hào):1006-7981 (2015)06-0086-02煤炭氣化是合理使用煤炭資源的有效途徑之甚至?xí)霈F(xiàn)爆炸現(xiàn)象。一,也是潔凈煤技術(shù)的重要組成部分,其核心設(shè)備為1.3 夾套蒸汽產(chǎn)量和夾套鍋爐給水耗量大且大幅氣化爐。當(dāng)前,綜合效率高、工藝成熟、推廣應(yīng)用廣泛度波動(dòng)且不斷向前發(fā)展的爐型應(yīng)首推碎煤加壓氣化爐,習(xí)氣化爐為雙層夾套式壓力容器,在內(nèi)外層之間慣上稱魯奇爐01。哈爾濱氣化廠使用的魯奇爐也稱要注人中壓鍋爐給水,此時(shí)水量消耗非常大，副產(chǎn)的PKM加壓氣化爐。蒸汽增多,汽包中更多的水被氣化進(jìn)人氣化爐,引起氣化爐在生產(chǎn)運(yùn)行中常見(jiàn)的一個(gè)現(xiàn)象叫“雙氣化爐工況不穩(wěn)。高”。所謂雙高即氣化爐出口煤氣溫度T517,灰鎖溫1.4 灰中含渣塊和未燃燒的煤度T525這兩個(gè)溫度都高。雙高現(xiàn)象對(duì)氣化爐運(yùn)行十評(píng)價(jià)PKM加壓氣化爐很重要的一項(xiàng),從排出分不利,不但會(huì)降低氣化爐的產(chǎn)氣量,嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)幕彝庥^來(lái)看,有的時(shí)候渣塊非常大,有時(shí)夾雜著大燒壞氣化爐內(nèi)部結(jié)構(gòu),迫使氣化爐停車(chē)檢修。在生產(chǎn)量殘?zhí)?。再有評(píng)價(jià)PKM的生產(chǎn)能力好壞時(shí),煤氣分中為了獲得更高的能量利用率,我們希望煤經(jīng)高溫析做出的樣,O2、CO2、H2、CH,的含量要在科學(xué)規(guī)高壓氣化產(chǎn)生的熱量在爐內(nèi)更好的被利用,讓出口范的范圍內(nèi)。的煤氣溫度進(jìn)- - 步降下來(lái),如果出口煤氣溫度降低2 PKM加壓氣化爐雙高現(xiàn)象的危害的話,就提高了在后續(xù)工段洗滌冷卻器0050和廢熱2.1雙高現(xiàn)象對(duì)氣化爐 上部的影響鍋爐0060換熱時(shí)介質(zhì)所需要的最低溫度。使高溫煤當(dāng)氣化爐出口煤氣溫度升高時(shí),容易造成氣化氣經(jīng)過(guò)更少的能量消耗,就能變成下游CO變換工爐上部布煤器的燒壞或者發(fā)生爐內(nèi)夾套鼓包現(xiàn)象。段所需要的低溫煤氣。此外減少了酚水的噴人量,也布煤器燒壞偏斜,使煤內(nèi)粒度分布不均,氣化爐同一相應(yīng)減少了后續(xù)工段的水處理。因此,避免雙高現(xiàn)象床層的阻力大小不一,反應(yīng)速度不同，易出現(xiàn)氣化爐的發(fā)生,可以使氣化爐更好的長(zhǎng)周期,穩(wěn)定性的運(yùn)局部過(guò)熱結(jié)渣、結(jié)大塊,直接影響氣化爐的穩(wěn)定運(yùn)行行。夾套鼓包漏水，由于夾套漏水,使氣化爐內(nèi)局部1PKM加壓氣化爐出現(xiàn)雙高的突出表現(xiàn)熄火,致使粗煤氣中氧含量超標(biāo)，含氧粗煤氣經(jīng)過(guò)廢1.1氣化爐出口煤氣和灰 鎖溫度高熱鍋爐冷卻后,進(jìn)人氣液分離器形成爆炸性混合物，T517和T525同時(shí)高并且這兩個(gè)溫度存在較大達(dá)到爆炸極限,在液、氣、固體分離過(guò)程中能產(chǎn)生摩幅度的波動(dòng)。控制室可通過(guò)監(jiān)測(cè)相應(yīng)的儀表讀數(shù),此擦火花，或在高溫、高速作用下而形成爆炸。時(shí)溫度居高不下,不能平穩(wěn)指示。2.2雙高現(xiàn)象對(duì)氣化爐 下部的影響1.2粗煤氣流量大幅度波動(dòng)一般灰區(qū)高度要求在500mm,但是當(dāng)灰鎖溫度產(chǎn)氣量可通過(guò)計(jì)量?jī)x表進(jìn)行計(jì)算,此時(shí)CO2的高時(shí),就表明灰床降低，火層下移,這樣就會(huì)造成氣含量升高且不穩(wěn)定，嚴(yán)重時(shí)會(huì)有氧氣含量超標(biāo)狀況化爐下部的危害。對(duì)旋轉(zhuǎn)爐篦、爐柵非常不利，使它發(fā)生,一旦超氧,對(duì)后續(xù)工段非常不利,若處理不好們長(zhǎng)期承受高溫,繼而材質(zhì)變形,最終出現(xiàn)裂紋,嚴(yán)收稿日期:2014-12- 26150內(nèi)蒙古石油化工2015年第6期不同排量、加砂量、前置液量和砂比進(jìn)行組合模擬計(jì)J38-34井,最優(yōu)液量200m'、砂比25%、前置液比例算,對(duì)比支撐縫長(zhǎng)和導(dǎo)流能力,并以此進(jìn)行優(yōu)選。30%、排量3.0 m*/min。2.2.1液量?jī)?yōu)化80廣70 t160 t+3020業(yè)1418宜160家1130↑↓15+ 103業(yè)14000↓排量(m/min)80↓15oo 330 40液量(m”圖11排量一 縫長(zhǎng)-縫高關(guān)系圖(砂比25%,前置液30%，液量200m2)圖9液量一縫長(zhǎng)關(guān)系圖3結(jié)論(前置液30%,排量3.0m3/min,砂比25%)根據(jù)含氣層在目的段的分布情況來(lái)確定射孔壓2.2.2砂比優(yōu)化裂次數(shù),對(duì)于疊置式J45-29井,建議在上下部分別射孔,其中上部壓裂施工中推薦液量250m'、砂比25%、前置液30%、排量6. 0m2/min;對(duì)于孤立式J38- 34井,建議分上中下3段分別射孔,其中中部壓裂16250160施工中推薦液量200m2、砂比25%、前置液30%、排合15840量3.0m3 /min。裂縫半長(zhǎng)302一導(dǎo)流能力”家15220號(hào)[參考文獻(xiàn)]0”14810[1] 陳旭升,陳春明,王秀臣.油田開(kāi)發(fā)壓裂施工參數(shù)的優(yōu)化[J].哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報(bào),2002,7圖10砂比一縫長(zhǎng)一 導(dǎo)流能力關(guān)系圖(3):93~95.(前置液30%，排量3.0m*/min,液量250m2)[2] 姚海晶.壓裂施工中前置液用量計(jì)算方法研究2.2.3排量?jī)?yōu)化[J].大慶石油地質(zhì)與開(kāi)發(fā),2007 ,26(6):107~與優(yōu)化J45- 29井施工參數(shù)的方法一樣,對(duì)于109.(上接第87頁(yè))所以在人為因素中,就需要各分型”階段,迫切需要從理論上進(jìn)行總結(jié)、分析、指導(dǎo)生廠密切配合，控制室人員熱愛(ài)本職工作,在工作中充產(chǎn),實(shí)現(xiàn)向“集約型”的轉(zhuǎn)變。分發(fā)揮主人翁精神,愛(ài)崗敬業(yè)。4結(jié)論我國(guó)缺油、少氣、多煤炭，以煤為原料生產(chǎn)天然[1] 李志紅，喬海星. 碎煤加壓氣化爐在中國(guó)的發(fā)氣既符合我國(guó)基本國(guó)情,也是我國(guó)未來(lái)大宗天然氣展[J].煤炭加工與綜合利用,2001,(5):16~生產(chǎn)的有效手段之-一。氣化爐出口煤氣T517、灰鎖19.T525溫度高,這個(gè)問(wèn)題在生產(chǎn)當(dāng)中是經(jīng)常出現(xiàn)的，[2] 韓玉璽,謝吉昌.氣化爐爐篦失效分析[J].大這也是嚴(yán)重制約PKM加壓氣化爐長(zhǎng)周期，穩(wěn)定運(yùn)氮肥,2000,23(6):49~51. :行的一個(gè)關(guān)鍵因素。我們?cè)趯?shí)際生產(chǎn)中,可以通過(guò)改[3] 尚小廣,任富強(qiáng)，劉志輝,宋軍麗，梁學(xué)博.煤質(zhì)善原料煤質(zhì)、控制氣化爐床層、改進(jìn)氣化劑的分布，對(duì)魯奇氣化爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的影響分析[J].河南調(diào)試汽氧比的大小，調(diào)整旋轉(zhuǎn)爐篦的快慢、優(yōu)化氣化化工,2011,28(5):53~55.爐操作等方法來(lái)避免雙高現(xiàn)象的出現(xiàn)。目前哈氣化[4]王海貝.影響魯奇氣化爐連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行的原 因廠的工藝操作及生產(chǎn)管理、設(shè)備管理都處于“粗放分析[J].煤,2012,21(4):61~63.