蘭榮華:提高天然氣液的回收率提高天然氣液的回收率編譯:蘭榮華(大慶油田化工有限公司)審校:張曉波(大慶油田工程有限公司)摘要對(duì)于天然氣液的回收,周圍空氣中加熱Ⅴ3塔底料并加入穩(wěn)定器中分離出殘留的伴溫度的變化對(duì)其有很大的影響。由于與原油生輕質(zhì)烴。從穩(wěn)定器中回收的輕質(zhì)烴經(jīng)壓縮,隨從起生產(chǎn)出來的液體天然氣(主要是C5)其回V3中閃蒸出的氣體一起輸送到冷凝物回收段。通收率取決于油藏性質(zhì)和分離溫度,因此對(duì)如何過生產(chǎn)有價(jià)值的中間產(chǎn)品溶劑油,穩(wěn)定器底部產(chǎn)品有效地進(jìn)行天然氣液回收進(jìn)行了研究與脫丁烷塔底產(chǎn)品混合,并被輸送到溶劑油塔中,主題詞天然氣液回收環(huán)境溫度分以獲取總冷凝物的最大回收量。當(dāng)不需要溶劑油產(chǎn)離和回收裝置品時(shí),不需要將脫丁烷塔底料加人到穩(wěn)定器中,這種生產(chǎn)設(shè)施不需要安裝溶劑油塔。主要裝置操作研究基礎(chǔ)圖1給出了典型的天然氣液(NGL)和原油量化研究了環(huán)境溫度變化對(duì)NGL的回收和穩(wěn)穩(wěn)定裝置配置。分離器中分離出來的天然氣被冷定段的影響。在本次評(píng)價(jià)中,主要是考慮典型的沙卻,并在三相分離器(Ⅴ)中閃蒸之后最終冷凝。漠環(huán)境。最高的環(huán)境溫度值是70℃,最低的環(huán)境最佳的冷凝溫度可最大程度地回收冷凝物,同時(shí)也溫度值是25℃(夜間),因此液體溫度以24h為保證了燃料氣/銷售氣的性能。從分離器(V2)中個(gè)周期,在70~25℃之間進(jìn)行變化。當(dāng)周圍環(huán)境收集的冷凝物被輸人脫乙烷塔中,可回收作為燃料處于低溫(例如25℃)時(shí),不注意環(huán)境溫度變化氣銷售氣的甲烷和乙烷。從脫乙烷塔底部收集的可能引起操作障礙。在給定的兩個(gè)極端環(huán)境溫度含量豐富的冷凝物被加入到脫丁烷塔中·從塔的頂(70℃和25℃)下,要達(dá)到相同產(chǎn)量和規(guī)格的要部可以回收到作為液化石油氣的丙烷和丁烷。脫丁求,需對(duì)整個(gè)裝置的能源消耗量進(jìn)行統(tǒng)計(jì),以及對(duì)烷塔底部產(chǎn)品與穩(wěn)定器中的底部產(chǎn)物相混合,從而設(shè)計(jì)的靈活性進(jìn)行分析。分析中考慮的進(jìn)料和產(chǎn)品提高原油的產(chǎn)量?；厥章始捌湟?guī)格在表1中作出總結(jié)。銷售氣+燃料氣Q至冷Q至冷卻器蒸汽規(guī)格單位生產(chǎn)率操作參數(shù)壓縮機(jī)1相關(guān)氣體 MMscfd25達(dá)到裝置要求環(huán)目去乙烷塔進(jìn)料蒸汽|典型進(jìn)料境溫度@58bara原油標(biāo)準(zhǔn)bd1000進(jìn)料預(yù)熱去丁烷塔銷售氣燃料氣(C1+C2)(MWMMscfd 26 60C( 55baraLPG(C2+C3 +CA)(Tp/R預(yù)熱標(biāo)準(zhǔn)bpd17552cl5baa穩(wěn)定原油@37.8C=155/140psia)產(chǎn)品蒸汽溶劑油(C4~C8)( Tvp/Rvp@標(biāo)準(zhǔn)bpd45060c@4bara37.8C=3,2/3,.0psin)穩(wěn)定原油(主要是C8+)(Tw標(biāo)準(zhǔn)d810060clnRvpl@ 37.8C=3. 3/3. Opsia)圖1NGL的分離和回收裝置示意圖psi-lb/in2(絕) MMscfd--10°fts/dbpd-b/ d bara--bar(絕)從分離器V1中分離出的油,在分離器V3中34國(guó)外油田工程第22卷第8期(2006.8)發(fā)出來,表2總結(jié)了三個(gè)操作/設(shè)計(jì)選項(xiàng)的模擬◇與例2中原料預(yù)熱相對(duì)比,它具有較低的原油預(yù)熱器熱負(fù)荷;表2模擬結(jié)果◇在環(huán)境溫度低時(shí),冷卻器具有較低的負(fù)荷◇在溫度變化范圍內(nèi),當(dāng)作為原料的原油溫度說明70C25c預(yù)熱原料原油預(yù)熱保持恒定時(shí),穩(wěn)定裝置和相關(guān)設(shè)備沒有任何變化進(jìn)料進(jìn)料|(25C環(huán)溫)(25℃環(huán)溫在例3的原油預(yù)熱器中對(duì)V1輸出的原油進(jìn)行從其他源(QR1+QR)輸入到再沸器預(yù)熱,以保持相同的溫度。此例中隨著溫度的變19.中的“A”熱能(MMuh)化,NGL的進(jìn)料速度保持不變,因?yàn)榄h(huán)境溫度較B"預(yù)熱荷載( MMbtw/h5.3低時(shí),分離器V1出口減小的氣體流速可以從分離輸人到A+B系統(tǒng)的總熱能( MMbtu/ h)器Ⅴ3的額外閃蒸中得以補(bǔ)償。然而這個(gè)操作實(shí)例需要一個(gè)附加的交換器,但是要比例2中的原料預(yù)冷凍系統(tǒng)要求的容量Mbuh)6.05.2614.5熱器的負(fù)荷小。壓縮機(jī)軸的凈能( MMbtu/ b)1.982.8風(fēng)冷交換器注入的熱(Q1+Q2+Q四、選項(xiàng)9.016.0+QI+Q)(MMbtu/ h)從表2可以看出,例1中的總能量消耗比例2穩(wěn)定塔氣體負(fù)荷(%)和例3中的都要小,然而在例1中穩(wěn)定器及相關(guān)裝置操作需要設(shè)計(jì)和控制的靈活性。穩(wěn)定塔、壓縮穩(wěn)定塔上方的壓縮機(jī)和冷卻器AC210160100100機(jī)、AC2和V的設(shè)計(jì)必須使其可以在最高及最低穩(wěn)定塔上方的分離器V4(%)環(huán)境溫度條件下運(yùn)行。而且交換器(E2)的設(shè)計(jì)1,例1必須在環(huán)境操作溫度最低時(shí)(對(duì)穩(wěn)定器中的原料進(jìn)在此例中,低的進(jìn)料溫度導(dǎo)致分離器V1和分行預(yù)熱,使其達(dá)到可能達(dá)到的最高溫度),能最大離器V2分離出的原油產(chǎn)生更多的輕烴。因此為了限度地回收熱量。此項(xiàng)設(shè)計(jì)需要有操作人員介人。使塔底的產(chǎn)品符合規(guī)格要求,在穩(wěn)定塔中必須去除例2的設(shè)計(jì)與周圍環(huán)境溫度的變化無關(guān)。然而更多的輕烴。通過增加重沸器的熱量,來提高穩(wěn)定附加的 CAPEX和OPEX需要安裝和運(yùn)行原料預(yù)熱器的操作負(fù)荷。由于生產(chǎn)出更多高質(zhì)量的產(chǎn)品,因器,與例1中進(jìn)料溫度為25C的原料溫度相比,此相關(guān)設(shè)備(例如壓縮機(jī)K1、交換器AC2、分離這種選擇要多消耗大約25%的熱量。器V)需要增加額外的處理能力。穩(wěn)定器的頂部例3則是例1和例2的折衷方案,因?yàn)榄h(huán)境溫產(chǎn)品與分離器V1和V3的出口氣混合,并加入到度的變化不需要操作員對(duì)其進(jìn)行干預(yù)。然而仍需要NGL段中,對(duì)重組分進(jìn)行回收。對(duì)整個(gè)溫度變化安裝和運(yùn)行附加的 CAPEX和OPEX裝置,對(duì)原油范圍來講,進(jìn)入NGL段中的總的氣體進(jìn)料速度幾預(yù)熱器進(jìn)行操作。與例1中25C的原料溫度相比乎保持恒定。在低環(huán)境溫度下,從分離器V1中分例3大約多消耗17%的熱量,然而例3中的冷卻離出的氣體流速降低,這可以通過增大穩(wěn)定器頂部負(fù)荷是這三個(gè)例子中最低的,同樣與例1有所不同產(chǎn)品流速得以補(bǔ)償。低環(huán)境溫度導(dǎo)致了從分離器的是,本例不要求穩(wěn)定塔及相關(guān)裝置操作的設(shè)計(jì)靈V1流向NGL段的氣體溫度降低,并降低了冷卻活性。器的負(fù)載。在對(duì)NGL和原油穩(wěn)定裝置進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí),分析例2環(huán)境溫度變化對(duì)其產(chǎn)生的影響是至關(guān)重要的。如果例2中,在分離器V1上流方向使用原料預(yù)熱在設(shè)備運(yùn)行中環(huán)境溫度變化是以24h為一周期進(jìn)行器,以確保原料溫度不隨環(huán)境溫度而改變。因此,考慮的,那么從經(jīng)濟(jì)學(xué)角度及運(yùn)行可操作的觀點(diǎn)來在此例中,對(duì)穩(wěn)定裝置和相關(guān)的裝置操作來講,不看,例3是最具有吸引力的一項(xiàng)選擇。這種操作不要求設(shè)計(jì)的靈活性。然而,在這種選擇下,需要原依賴于環(huán)境溫度的變化,設(shè)備操作更加容易。此料預(yù)熱器作為附加裝置外,我們期望對(duì)成分固定的原料進(jìn)行操作以達(dá)到最3,例3大累積產(chǎn)量。通過吸取前兩實(shí)例的經(jīng)驗(yàn),在例3中制定出最