00年8月2009第32卷第4期Large Scale Nitrogenous Fertilizer Industry.改進(jìn)水煤漿氣化工藝裝置的一些思考劉孝弟1尹潤(rùn)生2(1,北京航天動(dòng)力研究所,北京,100076;2.陜西渭河煤化工集團(tuán)有限責(zé)任公司,陜西渭南,714000摘要針對(duì)水煤漿氣化工藝技術(shù)存在的一些問(wèn)題,從工藝燒嘴的結(jié)構(gòu)、材料改進(jìn)及工藝技術(shù)的發(fā)展等方面提出了改進(jìn)措施和建議,并對(duì)部分改進(jìn)措施實(shí)施后的效果進(jìn)行了分析,介紹了水煤漿的分級(jí)氣化技術(shù)及相應(yīng)的原料供應(yīng)燒嘴(工藝燒嘴和二次補(bǔ)氧燒嘴)的設(shè)計(jì)方案和設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。關(guān)鍵詞水煤漿氣化工藝原料供應(yīng)燒嘴改進(jìn)措施1原料供應(yīng)燒嘴的設(shè)計(jì)改進(jìn)12流通通道設(shè)計(jì)目前普遍采用的水煤漿氣化爐工藝燒嘴頭部無(wú)論是中心氧、還是水煤漿及外氧的流通面結(jié)構(gòu)如圖1所示12,為三通道同軸形式,在外噴積均需要滿足各自介質(zhì)的流量要求。在供應(yīng)壓頭上布置冷卻水盤(pán)管對(duì)燒嘴頭部進(jìn)行強(qiáng)制冷卻。力允許的情況下,力爭(zhēng)達(dá)到良好的混合和霧化效燒嘴的設(shè)計(jì)需要考慮的主要因素有以下幾個(gè)方面果。但是中心氧的比例有一定的限制,一般為總內(nèi)容。氧量的5%~25%,其余均作為外氧。中心氧量冷卻水盤(pán)管外噴管中噴頭內(nèi)噴頭不能太小,不然達(dá)不到對(duì)煤漿的稀釋和加速作用。@@o@@ep外噴頭中心氧量太大會(huì)使預(yù)混合腔的混合物流速增加太多,造成混合腔出口處的磨損加重,降低燒嘴的連續(xù)使用壽命;另一方面,中心氧量增大時(shí),必然使中心燒嘴出口物料的軸向速度分量增大,徑向速度分量減小,其結(jié)果是使整個(gè)燒嘴出口的火焰變得細(xì)長(zhǎng),無(wú)法與氣化爐的內(nèi)部型面匹配,造成較大直徑的煤粉顆粒在氣化爐內(nèi)停留時(shí)間變短,爐渣中的圖1水煤漿氣化爐工藝燒嘴頭部典型結(jié)構(gòu)含碳量增加,引起氣化效率降低,而且,還會(huì)使火11結(jié)構(gòu)形式焰直沖爐底,影響爐底激冷環(huán)的工作壽命。般情況下為同軸三套管。燒嘴中心氧管的13流速設(shè)計(jì)出口設(shè)計(jì)成縮口形式,目的是對(duì)中心氧進(jìn)行加速,中心氧的出口流速一般為150~180m/s,煤同時(shí)其出口相對(duì)于燒嘴端面基準(zhǔn)面有一定的縮入漿出口流速一般為2-4ms,預(yù)混合腔出口平均量,這樣形成一個(gè)水煤漿和中心氧的預(yù)混合腔,水流速一般為12~20m/s,外氧的出口流速一般為煤漿的出口管路也設(shè)計(jì)成縮口形式,使進(jìn)入預(yù)混1600m合腔的水煤漿具備一定的初始速度。在預(yù)混合腔1.4冷卻水流量設(shè)計(jì)內(nèi),利用中心氧對(duì)水煤漿進(jìn)行稀釋和初加速,改善冷卻水的流量設(shè)計(jì),要充分考慮到燒嘴頭部水煤漿的流變性能,其目的是為了保證水煤漿在收稿日期:20090202;收到修改稿日期:200905-13。離開(kāi)燒嘴后的霧化效果。外氧管口的縮變量更大中國(guó)煤化工e年國(guó)防科技大學(xué)應(yīng)些,目的是提供更高流速的氧氣,使通過(guò)預(yù)混腔用力的水煤漿混合物進(jìn)行良好的霧化,以便在氣化爐大學(xué)CNMHG力研究所研究員清華氣化協(xié)調(diào)委員會(huì)專家顧問(wèn),中國(guó)氮肥工業(yè)協(xié)會(huì)技術(shù)專家委員會(huì)委員。聯(lián)系電話:010內(nèi)達(dá)到良好的氣化效果63719878,13801354578。第4期劉孝弟等.改進(jìn)水煤漿氣化工藝裝置的一些思考223的冷卻要求,一般情況下,需要保證冷卻水系統(tǒng)的有的彎曲型面圓滑過(guò)渡,這也是減小應(yīng)力集中的流阻小于3MPa,冷卻水系統(tǒng)的溫升小于10℃。重要措施之4)在正常運(yùn)行過(guò)程中,由于工藝燒嘴端面處影響燒嘴使用壽命的主要因素及改進(jìn)存在較強(qiáng)的氣體回流,工藝燒嘴與氣化爐內(nèi)壁之根據(jù)多年來(lái)從事水煤漿氣化爐工藝燒嘴研制間的空隙處經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)積渣,這些積渣在燒嘴拆的經(jīng)驗(yàn)總結(jié)和工業(yè)化運(yùn)行的生產(chǎn)實(shí)際情況,水煤裝時(shí)也會(huì)造成盤(pán)管的損壞,增加盤(pán)管的壁厚等級(jí)漿氣化爐工藝燒嘴的損壞方式主要有3種:即冷可以有效減輕這一損壞。卻水盤(pán)管損壞;中噴頭物理磨蝕;熱、化學(xué)、應(yīng)力使2,2中噴頭的物理磨蝕外噴頭受損。以下逐一進(jìn)行分析,并提出改進(jìn)的中噴頭的物理磨損是水煤漿氣化爐工藝燒嘴措施及方向壽命較短的致命弱點(diǎn),也是影響單臺(tái)水煤漿氣化2.1冷卻水盤(pán)管損壞爐連續(xù)運(yùn)行周期的主要因素之一。一般情況下冷卻水盤(pán)管的作用是保護(hù)燒嘴處于髙溫工藝水煤漿氣化爐工藝燒嘴連續(xù)運(yùn)行時(shí)間在30~60d氣體的本體部分,冷卻水盤(pán)管所承受的外部環(huán)境就需要停爐檢修和更換,因此,水煤漿氣化工藝必惡劣,即含有固體顆粒、含有腐蝕介質(zhì)、具有一定須有備用爐,備用爐在備用期間,還需要一定的燃流速的高溫工藝氣體。損壞方式一般有以下幾料對(duì)其進(jìn)行保溫,這是造成投資費(fèi)用、運(yùn)行費(fèi)用增加的重要原因之1)冷卻水盤(pán)管和外噴頭焊接處熱應(yīng)力損壞。如前文所述,為了使水煤漿中的煤粉在氣化原因是兩個(gè)零件之間的連接為角焊縫焊接,壁厚爐中充分氣化,必須用氧氣對(duì)水煤漿進(jìn)行霧化。差別較大,使用材料一般也不同,又處于燒嘴的端圖3示出了水煤漿霧化液滴尺寸和霧化氣體流量部,在使用過(guò)程中,焊縫處容易產(chǎn)生裂紋(主要是(即氣體流速)之間的關(guān)系。為了達(dá)到良好的霧化熱應(yīng)力的影響)形式的損壞。采取的改進(jìn)措施是效果氣體流速必須達(dá)到一定值,也就是說(shuō),預(yù)混將角焊縫處改為同一種材料,同時(shí)調(diào)整焊縫處的合腔內(nèi)的混合物(水煤漿、氧氣)流速及外噴頭處材料相對(duì)厚度,焊接完成后進(jìn)行消除應(yīng)力處理,收的外氧流速必須達(dá)到一定值。由于混合物中含有到了一定的效果。如圖2所示。大量煤粉固體顆粒,會(huì)造成中噴頭內(nèi)腔的磨損。煤漿流量454kg/h1200體分配比例:中心管占87%嘴結(jié)構(gòu)尺寸/mmODC=3.2 RC=84564.A766圖2改進(jìn)的冷卻水盤(pán)管連接方式2)如果冷卻水盤(pán)管內(nèi)的冷卻水溫度控制不200當(dāng),會(huì)造成盤(pán)管表面低溫腐蝕,一般將冷卻水溫度控制在170℃以上比較合適,但實(shí)際工藝設(shè)計(jì)中Q/d°(m3,s-2)-ml冷卻水的工作溫度一般在50℃以下,這樣盤(pán)管表圖3水煤漿霧化性能和霧化氧氣流量的關(guān)系面就存在一定量的低溫腐蝕。建議在條件允許為了增加中噴頭內(nèi)腔的抗磨損能力,選用抗時(shí),適當(dāng)提高冷卻水溫度。另外,盤(pán)管應(yīng)選用高溫磨性能良好的材料是目前唯一可行的方法,當(dāng)然性能穩(wěn)定的材料,目前材料以 Inconel600為最好。還要考慮抗氧化性能。普遍采用的材料是GH883)冷卻水盤(pán)管在彎制過(guò)程中,要控制好加熱和中國(guó)煤化工時(shí)間也只有30溫度和彎制速度,控制管材的變形量和減薄量,減60dCNMHG,主要有煤種、煤少應(yīng)力集中和裂紋的產(chǎn)生,保證盤(pán)管成型后的整漿濃度、生產(chǎn)負(fù)荷等。據(jù)悉有關(guān)單位已經(jīng)研究成體強(qiáng)度和剛度。盤(pán)管的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)盡量使所功了具有較長(zhǎng)壽命的陶瓷材料中噴頭,但還沒(méi)有224200年第32卷公開(kāi)的報(bào)道。具體的做法是在中噴頭的內(nèi)腔表面也是外噴頭損壞的最主要因素。噴涂抗物理磨蝕的硬質(zhì)合金,對(duì)提髙燒嘴的連續(xù)工藝燒嘴的出口處存在由水煤漿和氧氣組成使用時(shí)間有一定的作用,已經(jīng)取得了階段性的成的較高流速的射流,此處也是高溫工藝氣體回流果(圖7b),有關(guān)試驗(yàn)工作還在繼續(xù)進(jìn)行速度最高的區(qū)域,外噴頭的端面受到含有固體煤預(yù)混合腔內(nèi)的混合物流速不能太小,太小會(huì)粉顆粒的高溫工藝氣體沖刷,這也是造成損壞的造成霧化不佳,影響總體碳轉(zhuǎn)化率。流速也不能原因之一,從氣化爐爐拱耐火磚易遭損壞的事實(shí)太大,太大則混合物的軸向速度分量大,火焰就會(huì)也可證明這一點(diǎn)細(xì)長(zhǎng),甚至直沖爐底,影響部分物料的停留時(shí)間及碳轉(zhuǎn)化率,而且,從圖3中也可以看出,混合物流3提高工藝燒嘴壽命的措施研究速及外氧流速到達(dá)一定數(shù)值后對(duì)水煤漿的霧化尺如前文所述,影響水煤漿氣化爐工藝燒嘴使寸的影響也會(huì)變得很小。因此,選擇合適的工藝用壽命的因素主要有兩方面,即中噴頭的物理磨燒嘴內(nèi)、中、外噴頭的流速值需要考慮各方面的因損和外噴頭因熱、化學(xué)、應(yīng)力損壞。以下提出一些素改進(jìn)措施。23熱、化學(xué)、應(yīng)力對(duì)外噴頭的影響3.1中噴頭的物理磨損問(wèn)題水煤漿氣化爐工藝燒嘴的另外一種損壞形1)在滿足流量和霧化要求的前提下,選擇合式,是外噴頭端面出現(xiàn)徑向放射性裂紋及不規(guī)則適的預(yù)混合腔出口流速非常重要4。一般的金屬龜裂。燒嘴正常運(yùn)行一段時(shí)間后,沿著外噴頭孔材料,在受到含固體顆粒的流體沖刷時(shí),磨損率和口的邊沿會(huì)出現(xiàn)密集的徑向放射性裂紋及不規(guī)則流體流動(dòng)速度之間的關(guān)系如圖5?？梢钥闯?當(dāng)?shù)凝斄?見(jiàn)圖4。對(duì)于裂紋產(chǎn)生的原因,目前還沒(méi)流體流動(dòng)速度達(dá)到某一數(shù)值(可以稱之為臨界速有權(quán)威性的結(jié)論,作者認(rèn)為,其影響因素主要有以度)時(shí),磨損率就會(huì)明顯增大,若使預(yù)混合腔出口下幾個(gè)方面。的流速低于材料磨損的臨界流速,就可以延長(zhǎng)中噴頭的使用周期。2)從圖5還可以看出,不同的材料,抗磨性能有一定的差異。盡管材料D在低速時(shí)抗磨性能比材料C(材料A、材料B)差,但其臨界速度較高,高速時(shí)的抗磨性能明顯優(yōu)于材料C(材料A、材料B)。因此,在預(yù)混合腔出口流速的最低值確定以后,尋找具有較高臨界磨損速度(當(dāng)然是針對(duì)圖4外噴頭典型的損壞形式水煤漿)的材料制作中噴頭,使其臨界磨損速度高1)熱沖擊影響。由于外噴頭的端面向著爐于預(yù)混合腔出口流速,其現(xiàn)實(shí)意義十分重大。內(nèi)高溫工藝氣體,一般為1200~1500℃,金屬材料在這樣的高溫條件下長(zhǎng)期工作,冶煉和鍛造過(guò)程中的所有缺陷都會(huì)逐漸暴露出來(lái),這樣就會(huì)形成不規(guī)則龜裂。2)化學(xué)影響。由于外噴頭端面處的氧氣濃度較高,金屬材料在高溫的氧化環(huán)境中,會(huì)發(fā)生氧化反應(yīng)。高溫情況下,金屬材料也會(huì)發(fā)生一定I粒子速度滲碳(相當(dāng)于二次冶煉),使金屬材料的成分和性圖5材料磨損速率和顆粒流速之間的關(guān)系能發(fā)生變化。另外,煤中的硫及其他腐蝕性成分,3)優(yōu)化結(jié)構(gòu)尺寸,也可以提高中噴頭的抗磨也會(huì)使金屬表面發(fā)生高溫硫化及其他腐蝕性能中國(guó)煤化工與磨損速率之間3)應(yīng)力影響。徑向放射性裂紋的源頭是外的關(guān)CNMHG角度對(duì)材料表噴頭的孔口,這是機(jī)械加工后的應(yīng)力集中部位,在面的蘑損速率影響甚大,磨損速率在某一角度(可高溫條件下,應(yīng)力釋放是形成放射性裂紋的根源,以稱之為臨界角度)時(shí)最大。設(shè)計(jì)中噴頭內(nèi)型面第4期劉孝弟等.改進(jìn)水煤漿氣化工藝裝置的一些思考225時(shí),盡量使沖撞角度(水煤漿的流動(dòng)方向與流動(dòng)通的防熱、防腐作用,大大延長(zhǎng)外噴頭的使用壽命。道之間的夾角)遠(yuǎn)離臨界角度,也能有效減輕中噴目前,這種方法已經(jīng)開(kāi)始實(shí)施,工業(yè)化運(yùn)行效果令頭的磨損。人滿意。如圖7a、7b所示,外噴頭經(jīng)過(guò)熱噴涂后,120目性能得到了非常明顯的改善。(a)正常使用一個(gè)周期粒子沖撞角度圖6材料磨損速率和顆粒沖撞角度之間的關(guān)系4)改善表面結(jié)構(gòu)性能。首先,要保證材料表面的光潔度;其次,要保證材料的內(nèi)在質(zhì)量均勻;還有一點(diǎn)很重要,就是在中噴頭的內(nèi)表面噴涂抗(b)經(jīng)熱噴涂處理使用一個(gè)周期磨材料(例如硬質(zhì)合金等),改善抗磨性能。圖Tb圖7工藝燒嘴經(jīng)熱噴涂處理前后使用情況所示的中噴頭就是噴涂過(guò)硬質(zhì)合金的產(chǎn)品,可以3.3其他途經(jīng)看出具有比較明顯的效果。需要注意的是,涂層通過(guò)以上分析,得出的結(jié)論是,導(dǎo)致水煤漿氣的厚度有一定的限制,太薄作用不大,太厚可能會(huì)化爐工藝燒嘴壽命短的外部原因,一是含有固體脫落。因此,這種改進(jìn)也是有局限的。顆粒的水煤漿對(duì)中噴頭的物理磨損;二是高溫工3.2外噴頭的延壽措施藝氣體對(duì)外噴頭的熱、化學(xué)、應(yīng)力損壞。關(guān)于中噴解決外噴頭問(wèn)題的最直接方法,就是選取合頭的物理磨損前文已經(jīng)進(jìn)行了比較詳細(xì)的討論,適的材料及改善材料的耐高溫腐蝕和耐熱沖擊性雖然對(duì)外噴頭在高溫氣體環(huán)境下的化學(xué)腐蝕機(jī)理能,同時(shí)在外噴頭加工完成后作消除應(yīng)力處理。還沒(méi)有定論,但是,降低外噴頭端面的氣體溫度和目前公認(rèn)最好的材料是GH188和UMCo50,但即氧氣濃度以及工藝氣體回流速度,肯定會(huì)減小外便是用這兩種材料制作的外噴頭,運(yùn)行周期離生噴頭因受熱、化學(xué)、應(yīng)力損壞的速度和強(qiáng)度。產(chǎn)的要求也很遠(yuǎn)。為了解決這一問(wèn)題,從下幾個(gè)在保證氣化爐總體性能的前提下,如果能夠方面已有所考慮和嘗試。通過(guò)其他途徑緩解工藝燒嘴對(duì)水煤漿霧化程度的1)改外噴頭的材料為多孔陶瓷或多孔金屬,要求,就可以降低預(yù)混合腔出口混合物的流速,這將部分氧氣通過(guò)多孔介質(zhì)直接噴入氣化爐,這樣樣必然會(huì)降低中噴頭的物理磨損速率。如果能夠可以保證端面的有效冷卻,防止高溫帶來(lái)的大部通過(guò)其他途徑降低工藝燒嘴外噴頭端面的溫度及分問(wèn)題。如果能用多孔陶瓷,化學(xué)腐蝕和物理磨工藝氣體的回流速度,必然能夠降低外噴頭受熱、損問(wèn)題也有可能同時(shí)解決。美國(guó)專利(專利號(hào)化學(xué)、應(yīng)力損壞的速度,從而延長(zhǎng)工藝燒嘴的使用CN056916C)中提出了實(shí)施的原理,但是,多孔材壽命。料(特別是陶瓷)如何保證密封和強(qiáng)度將是新的問(wèn)題。直至目前,還沒(méi)有看到實(shí)際應(yīng)用的產(chǎn)品。4水煤漿的分級(jí)氣化工藝技術(shù)2)在外噴頭的端面加裝防熱保護(hù)板,保護(hù)板41分級(jí)氣化技術(shù)簡(jiǎn)介的材料選擇及聯(lián)結(jié)則是需要解決的主要問(wèn)題。美由北京達(dá)立科科技有限公司、清華大學(xué)、山西國(guó)專利(專利號(hào)CN10358C)提出,按照外噴頭的豐喜肥業(yè)集團(tuán)共同開(kāi)發(fā)的水煤漿分級(jí)氣化技術(shù)端面形式,用特種材料適配一種防熱保護(hù)板,避開(kāi)(也中國(guó)煤化工七技術(shù)),氣化爐的密封條件的限制,但也沒(méi)有實(shí)際使用的報(bào)道。進(jìn)CNMH水煤漿氣化工藝3)利用熱噴涂技術(shù)將特種耐熱、耐化學(xué)腐蝕中原個(gè)。以爾中,增加了二次補(bǔ)的合金粉末噴涂到外噴頭的端面,可以起到良好氧燒嘴,減輕了工藝燒嘴的原料(主要是氧氣)的2009年第32卷供應(yīng)量,導(dǎo)致工藝燒嘴出口處的髙溫工藝氣體回流量降低,高溫工藝氣體回流量減少,相應(yīng)燒嘴外流量減少,同時(shí)工藝燒嘴出口處的氧氣含量下降,噴頭端面處的氣體流速和溫度均會(huì)下降。清華大共同作用是燒嘴出口溫度降低、工藝氣體回流速學(xué)在試驗(yàn)室中測(cè)出的溫度下降值大約為200℃度降低,對(duì)于影響工藝燒嘴外噴頭的幾個(gè)主要矛(圖9),這對(duì)改善工藝燒嘴外噴頭的工作環(huán)境非盾均有所緩解。利用二次補(bǔ)氧燒嘴的作用,可以常重要,實(shí)際生產(chǎn)中的下降幅度與試驗(yàn)值會(huì)有降低工藝燒嘴對(duì)水煤漿的霧化要求,這對(duì)減輕工定差異,但工藝燒嘴外噴頭端面受高溫而產(chǎn)生的藝燒嘴的中噴頭磨損是很關(guān)鍵的。熱、化學(xué)、應(yīng)力的影響必然會(huì)明顯減弱。如何利用這樣一個(gè)合理的思路,配套設(shè)計(jì)工藝燒嘴和二次補(bǔ)氧燒嘴,將是該工藝方法能否成兩段式氣化連續(xù)性氣化功實(shí)施的關(guān)鍵所在。通過(guò)與以上所述的三方多次討論和協(xié)商,最終確定了組合燒嘴的設(shè)計(jì)方案和121.4流量分配原則,簡(jiǎn)要介紹如下。沿氣化室高度裝哪氣水圖9分級(jí)氣化(兩段式氣化)與一級(jí)氣化(連續(xù)氣化)的溫度場(chǎng)比較次補(bǔ)氧燒嘴其余20%本應(yīng)從工藝燒嘴進(jìn)入氣化爐的氧氣,通過(guò)圖8所示的兩個(gè)二次補(bǔ)氧燒嘴送入氣化爐中,一方面滿足氣化爐的總氧量要求,同時(shí)利用高速噴入的氧氣,對(duì)工藝燒嘴噴出的未完全霧化圖8水煤漿分級(jí)氣化技術(shù)氣化爐進(jìn)料方式1)將工藝燒嘴的氧氣流量降到普通氣化(也的水煤漿進(jìn)行二次霧化。除了能夠有效延長(zhǎng)工藝燒嘴的工作壽命以外,氣化爐內(nèi)的溫度場(chǎng)也得到可稱之為一級(jí)氣化)工藝燒嘴氧量的80%左右°了改善。由于氧氣的二次加入,相對(duì)來(lái)說(shuō)延緩了氧氣按外氧和中心氧再分配后,在不改變工藝燒氧化反應(yīng)的進(jìn)程,可通過(guò)加大爐膛軸向尺寸彌補(bǔ),嘴結(jié)構(gòu)的前提下,使預(yù)混合腔的流速適當(dāng)下降,下典型情況下,爐膛軸向尺寸要加長(zhǎng)05m左右。降幅度約為20%左右,這樣中噴頭的物理磨損速率就會(huì)下降。下降量可以用下面的沖量公式(忽水煤漿分級(jí)氣化技術(shù),在以上三方的共同努略摩擦損失和混合損失)粗略估算出來(lái)。力下,在所有設(shè)備配套單位的支持下,工程項(xiàng)目于2006年1月一次成功開(kāi)車,并于2007年12月6Go Vo= Gs Vs+GyVy日通過(guò)了中國(guó)石油和化學(xué)工業(yè)協(xié)會(huì)組織的專家鑒式中:Cn、Gs、Cy一混合物、水煤漿、中心氧定。根據(jù)整體工藝參數(shù)要求研制的水煤漿工藝燒氣質(zhì)量流量嘴和二次補(bǔ)氧的氧氣燒嘴也經(jīng)過(guò)了嚴(yán)格的考驗(yàn),Vo、Vs、Vy-混合物、水煤漿、中心氧氣流速。特別是二次補(bǔ)氧的氧氣燒嘴屬于國(guó)際首創(chuàng)得到2)在水煤漿流量保持不變的情況下,由于通了專家組的較高評(píng)價(jià)。過(guò)工藝燒嘴的氧氣流量下降了20%左右,燒嘴出經(jīng)過(guò)山西豐喜肥業(yè)集團(tuán)現(xiàn)場(chǎng)使用表明,氣化口處高溫工藝氣體的回流量也會(huì)下降,下降量可爐工藝燒嘴的中噴頭可持續(xù)運(yùn)行時(shí)間超過(guò)100d,用下式計(jì)算。外噴頭可持續(xù)運(yùn)行時(shí)間超過(guò)200d,氧氣燒嘴的可Ge/Co+1=0.32(p/9)X/d持續(xù)運(yùn)行時(shí)間預(yù)期可以超過(guò)5a。說(shuō)明水煤漿分式中:Ge、Co回流高溫工藝氣體流量和工級(jí)氣化工藝技術(shù)中的關(guān)鍵參數(shù)分配合理,同時(shí)說(shuō)藝燒嘴的總流量;明針對(duì)水煤漿分級(jí)氣化工藝技術(shù)所研制的組合燒p、9—回流高溫氣體密度、混合物密度嘴設(shè)計(jì)方案正確,達(dá)到了預(yù)期的目的。目前,對(duì)于X一離開(kāi)噴口的距離;中噴頭耐磨材料和外噴頭抗化學(xué)腐蝕材料噴涂的d—噴口直徑。試驗(yàn)M凵中國(guó)煤化工果再應(yīng)用到分級(jí)總的結(jié)果是,一方面,通過(guò)工藝燒嘴的總氧量氣化CNMHG預(yù)測(cè),水煤漿氣化下降,使燒嘴外噴頭端面的氧氣濃度下降,局部的爐的連續(xù)使用周期還將更長(zhǎng),必將對(duì)水煤漿加壓氧化放熱反應(yīng)減弱;另一方面,由于工藝燒嘴的總氣化工藝技術(shù)帶來(lái)新的競(jìng)爭(zhēng)力第4期劉孝弟等.改進(jìn)水煤漿氣化工藝裝置的一些思考2274.2分級(jí)氣化工藝技術(shù)原料供應(yīng)燒嘴的設(shè)計(jì)費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn)。其缺點(diǎn)之一就是燒嘴使用壽命匚藝燒嘴的設(shè)計(jì)仍然采用了類似于圖1所示短,影響氣化爐的連續(xù)運(yùn)行周期。針對(duì)水煤漿氣的結(jié)構(gòu)形式,將全部水煤漿和80%氧氣由工藝燒化工藝技術(shù)存在的一些問(wèn)題,該文從工藝燒嘴的嘴送入氣化爐中。由于二次補(bǔ)氧燒嘴的存在,將結(jié)構(gòu)、材料改進(jìn)及工藝技術(shù)的發(fā)展等方面提出了圖1所示預(yù)混合腔的混合物流速下降了30%,保系列個(gè)人觀點(diǎn)和建議,有些可能不成熟,有些實(shí)持外噴頭的外氧流速不變,這樣可以保證在減輕現(xiàn)起來(lái)還需要做許多研究和試驗(yàn)工作,特別是中中噴頭的物理磨損的同時(shí),保證整個(gè)工藝燒嘴的噴頭新型耐磨材料的應(yīng)用,流道型面的優(yōu)化,中噴基本霧化性能。頭耐磨層的噴涂,外噴頭抗高溫腐蝕材料的噴涂次補(bǔ)氧燒嘴的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),采用了獨(dú)特的夾等。同時(shí),簡(jiǎn)單介紹了水煤漿的分級(jí)氣化技術(shù),以套式冷卻方式,同時(shí)選用了合適的耐高溫材料,保及相應(yīng)工藝燒嘴和二次補(bǔ)氧燒嘴的設(shè)計(jì)方案和設(shè)證二次補(bǔ)氧燒嘴的抗熱性能。同時(shí)為了滿足水煤計(jì)準(zhǔn)則,相信通過(guò)廣大科技工作者和技術(shù)人員的漿的二次霧化要求,在滿足供應(yīng)流量(20%氧氣)不斷努力,通過(guò)改進(jìn)工藝方式和燒嘴,水煤漿加壓和供應(yīng)壓力的條件下,保證二次氧氣的流速大于煤氣化技術(shù)必將在我國(guó)的煤化工中發(fā)揮更大的作200m/s,從而使二次氧氣具有足夠的穿透能力,用達(dá)到對(duì)水煤漿的二次霧化和與爐膛工藝氣體的有參考文獻(xiàn)效混合作用。1賀永德,現(xiàn)代煤化工技術(shù)手冊(cè).北京:化學(xué)工業(yè)出版社,20042章榮林,怎樣選擇煤氣化工藝技術(shù).氮肥與甲醇,2007,2(2)5結(jié)論劉孝弟等,水煤漿氣化爐工藝燒嘴有關(guān)問(wèn)題的探討.氮肥與相對(duì)來(lái)說(shuō),水煤漿加壓氣化技術(shù),具有氣化壓甲醇,2008,3(6):12~17力高、氣化爐結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、供應(yīng)系統(tǒng)容易實(shí)施、投資4閥門(mén)技術(shù)手冊(cè),北京:機(jī)械工業(yè)出版社,91THOUGHTS ON MODIFICATION OF PLANT WITH COAL- WATERSLURRY GASIFICATION PROCESSBeying Aerospace Propulsion Institute, Beying, 100076)Yin rusherShaanxi Weihe Coal Chemical Inc, Weinan, 714000)Abstract Aimed at the problems existed in coal-water slurry process, put forward proposalsand improving measures from the aspects of process burmer structure, material improvement as well asprocess development, etc., analyzed the results of the execution of some improving measures, andpresented scheme and rules for the design of grading gasification of coal-water slurry and correspondng feeding burmer (process bumer and Secondary O2 make-up burmer)Key words: coal-water slurry, gasification process, feeding burmer, improving measures江海牌尿素通過(guò)國(guó)家化肥行業(yè)檢查中國(guó)石油化工股份有限公司九江分公司“江?！迸颇蛩卦俅雾樌ㄟ^(guò)了國(guó)家化肥行業(yè)質(zhì)量檢查組一年一度的尿素產(chǎn)品質(zhì)量現(xiàn)場(chǎng)抽檢。在九江分公司化肥成品車間,國(guó)家化肥行業(yè)質(zhì)量對(duì)該公司50kg定量包裝的尿素產(chǎn)品進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)抽樣檢測(cè),其結(jié)果為:尿素產(chǎn)品總氮(N)含量46.54%、縮二脲含量中國(guó)煤化工基二脲含量0.34%粒度為9%,產(chǎn)品批次平均凈重量為50k產(chǎn)品質(zhì)量完全符合CNMHG九江石化忌廠檢安公司汪學(xué)峰