江蘇電機(jī)工程第3卷第5期702014年9月Jiangsu Electrical Engineering高硫煤對(duì)燃煤機(jī)組的影響分析宋金琳'，張光2(1.江蘇省電機(jī)工程學(xué)會(huì),江蘇南京20020:2.江蘇南熱發(fā)電有限責(zé)任公司,江蘇南京20035)摘要:通過對(duì)南熱2*600 MW機(jī)組鍋爐水冷壁的高溫腐蝕.空預(yù)器的低溫腐蝕及積灰堵塞和脫硫系統(tǒng)的情況分析,對(duì)鍋爐高溫腐蝕和低溫腐蝕機(jī)理進(jìn)行了闡述，論迷了燃用高硫謀對(duì)機(jī)組運(yùn)行帶來的危害及應(yīng)對(duì)措施。關(guān)鍵詞:高硫堞;高溫腐蝕;空預(yù)器;堵塞;脫硫中圖分類號(hào):TK224.9文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B文章編號(hào):1009 0665<2014)05- 0070-03隨著電廠煤炭市場的放開,鍋爐設(shè)計(jì)煤種很難保表1 1號(hào)鍋爐燃燒器區(qū)域水冷壁測厚mm證,大量的高硫煤進(jìn)人爐內(nèi)燃燒,造成爐內(nèi)高溫燃燒序號(hào)A層C層D層 F層區(qū)域的水冷壁大面積腐蝕和空預(yù)器冷端的低溫腐蝕、6.2.6.4 6.7,6.5 6.3.6.6 6.4.6.1積灰堵塞,嚴(yán)重影響火電機(jī)組的安全運(yùn)行。文中以江6.4.6.5 6.4.6.6 6.6.6.3 6.2.6.5蘇南熱發(fā)電有限責(zé)任公司(以下簡稱南熱)2x 6006.8.6.4 6.3.6.5 6.6.6.2 6.6,6.5Mw燃煤機(jī)組為例,分析水冷壁高溫腐蝕的機(jī)理,并6.1.6.5 6.3.6.5 6.1.6.5 6.6.6.1就燃用高硫煤帶來水冷壁高溫腐蝕、空預(yù)器積灰堵56.7.6.3 6.3,6.2 6.5.6.4 6.5.6.2平均6.436.43 6.416.37塞脫硫系統(tǒng)的危害和采取的對(duì)策進(jìn)行了介紹。抽樣測厚,高溫腐蝕減薄量最大1.1mm,最小0.1mm,1水冷壁高溫腐蝕平均約0.6 mm。南熱2x600MW超臨界機(jī)組鍋爐型號(hào)為通過上述檢查、測厚發(fā)現(xiàn),2臺(tái)鍋爐才運(yùn)行2年左HG- 1965/25.4 YM5,為一次中間再熱.超臨界壓力變右,水冷璧區(qū)域的高溫腐蝕已經(jīng)相當(dāng)嚴(yán)重,為此在機(jī)組壓運(yùn)行帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動(dòng)系統(tǒng)的直流鍋爐,單爐檢修期間，對(duì)1號(hào)2號(hào)鍋爐的水冷壁進(jìn)行了大面積的膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼架、全懸吊結(jié)構(gòu)、π型布防腐噴涂,以期適當(dāng)減緩高溫腐蝕的發(fā)生。2012年3月置。鍋爐島為露天布置。鍋爐同步安裝選擇性催化還.1號(hào)機(jī)組102B級(jí)檢修對(duì)水冷壁腐蝕嚴(yán)重區(qū)域進(jìn)行了防原法(SCR)脫硝裝置。脫硫系統(tǒng)采用石灰石一石膏濕腐噴涂。(1)前后墻:上自中間層燃燒器(A .D層燃燒法脫硫工藝。鍋爐設(shè)計(jì)煤種為神府煤,校核煤種為淮器)上部1.5m處(標(biāo)高27.7m),下至水冷壁拐角下1南煤。m處(標(biāo)高17.2m)以上區(qū)域,噴涂面積約為500m;南熱1號(hào).2號(hào)機(jī)組分別于2010年1月和8月(2)兩側(cè)墻:上自燃燼風(fēng)燃燒器噴口中心下1.5m處通過168h試運(yùn)行。由于煤炭市場變化.燃用煤種偏(標(biāo)高34.7m)，下至水冷壁拐角下1m處(標(biāo)高17.2離設(shè)計(jì)煤種較多,尤其在2012年大量高硫煤的燃用m)以上區(qū)域,噴涂面積約為550m2。2013年2月I號(hào)機(jī)導(dǎo)致鍋爐水冷壁高溫腐蝕嚴(yán)重。2012年3月1號(hào)機(jī)組103C級(jí)檢修期間對(duì)上述噴涂區(qū)域進(jìn)行了檢查,總體組102B和2月2號(hào)機(jī)組臨檢期間發(fā)現(xiàn)2臺(tái)鍋爐水效果較好,未發(fā)現(xiàn)噴涂層大面積脫落及高溫腐蝕情況，冷壁燃燒器區(qū)域及兩側(cè)墻均發(fā)生大面積高溫腐蝕，面局部由于噴砂除銹不徹底,小范圍出現(xiàn)噴涂層脫落,在積均高達(dá)1600m2,腐蝕減薄嚴(yán)重處高達(dá)1.2mm。此次103C級(jí)檢修中進(jìn)行了二次處理。1號(hào)鍋爐高溫腐蝕主要集中在前墻A層(中層)1.1高溫腐蝕的機(jī)理燃燒器、后墻D層(中層)燃燒器下方及周圍區(qū)域以鍋爐水冷壁的高溫腐蝕是--個(gè)及其復(fù)雜的物理化及兩側(cè)墻區(qū)域,對(duì)上述區(qū)域分別在燃燒器噴口下方學(xué)過程,研究表明:水冷壁的高溫腐蝕大多屬于硫化物500mm處和相鄰燃燒器區(qū)域抽取2點(diǎn)進(jìn)行測厚,結(jié).型腐蝕,其腐蝕產(chǎn)物主要是鐵的硫化物和氧化物。引起果見表1。該處水冷壁管設(shè)計(jì)為D38*7.3 mm,由表1硫化物型高溫腐蝕的主要原因是煤粉在缺氧條件下燃可以看出高溫腐蝕減薄量最大1.2mm,最小0.5mm,燒產(chǎn)生了HS以及游離態(tài)硫,其與管壁基體金屬鐵以及平均約0.9 mm。鐵的氧化物發(fā)中國煤化工2號(hào)鍋爐高溫腐蝕同樣主要集中在前后墻燃燒1.1.1硫化氫THCNMHG器區(qū)域及兩側(cè)墻熱負(fù)荷較高區(qū)域,對(duì)上述區(qū)域進(jìn)行了研究表明: M勝rI遼里工(示數(shù)a<1.00以及當(dāng)水冷壁附近因煤粉濃度過高,空氣量不夠而出現(xiàn)還原性收稿日期:2014-03- -20;修回日期:2014- 05-12宋金琳等:高硫煤對(duì)燃煤機(jī)組的影響分析7氣氛時(shí)，原煤中的硫以H2S的形式釋放出來的比例在2空預(yù)器低溫腐蝕和積灰堵塞.75%以上甲，通常當(dāng)CO/(CO+CO2)由8%上升到24%時(shí),H2S則由0.02%上升到0.07%,從而引起水冷壁的2.1空預(yù)器低溫腐蝕強(qiáng)烈腐蝕。在H2S濃度不變時(shí)，若管壁溫度低于300鍋爐燃料中或多或少都含有硫。當(dāng)燃用含硫量較C,則水冷壁不腐蝕或腐蝕很慢;若壁溫在300~500高的燃料時(shí)，燃料中的硫份燃燒后除了部分硫酸鹽留C范圍內(nèi),則腐蝕速度與壁溫呈指數(shù)關(guān)系，即壁溫每升在灰中外，大部分變成SO2,其中約有0.5%~5%的高50 C,腐蝕速度增加一倍[2]。H2S 氣體具有滲透作SO2在煙氣中過剩氧量及積灰中Fe2O3的催化作用下用，它可穿過疏松的Fe2O3層和致密的磁性氧化鐵層生成SO, SO,與煙氣中的水蒸汽形成硫酸蒸氣。硫酸(Fe2O,+FeO)與其中復(fù)合的FeO以及管壁Fe發(fā)生反蒸氣的含量越高,酸露點(diǎn)越高,可以達(dá)到110~160 C,應(yīng),腐蝕速率與煙氣中H2S的濃度幾乎成正比,其反應(yīng)甚至更高。這就導(dǎo)致硫酸蒸氣凝結(jié)在低于煙氣露點(diǎn)的如下:低溫受熱面上,引起腐蝕,稱之為低溫腐蝕。鍋爐低溫H2S+Fe-→FeS + H2(1)腐蝕最嚴(yán)重的部位是空氣預(yù)熱器的冷端。H2S+ FeO + FeS+ HO(2)煙氣的酸露點(diǎn)與燃料含硫量和單位時(shí)間送人爐內(nèi)1.1.2 單質(zhì)硫腐蝕的總硫量有關(guān),而后者是隨燃料發(fā)熱量降低而增加的。煤粉在燃燒過程中會(huì)產(chǎn)生一定量的單質(zhì)硫，其在顯然,燃料中的含硫量較高,發(fā)熱量較低,燃燒生成的350~400 C時(shí)很容易與碳鋼直接反應(yīng)生成硫化亞鐵SO2就越多,進(jìn)而SO,也將增加，致使煙氣酸露點(diǎn)升形成高溫硫腐蝕,并且從450C開始,其對(duì)爐管的破壞高。酸露點(diǎn)越高,腐蝕范圍越廣,腐蝕也越嚴(yán)重。作用相當(dāng)嚴(yán)重。單質(zhì)硫的生成途徑主要有以下幾種:對(duì)空預(yù)器冷端加裝防護(hù)措施，并盡量降低燃煤硫(1) 煤中的黃鐵礦FeS2受熱分解:含量,是減少低溫腐蝕的有效途徑,南熱在機(jī)組建設(shè)期FeS,- +FeS +S(3)間同步安裝了SCR脫硝裝置,空預(yù)器冷端傳熱元件采(2)HS和SO2反應(yīng)分解出單質(zhì)硫:用搪瓷鋼板,有效避免了冷端低溫腐蝕的發(fā)生。2H2S + SO2-→2H2O+ 3S(4)2.2空預(yù)器積灰堵塞(3) H2S 與O2反應(yīng):煙氣中的SO;與煙氣中的水蒸汽形成硫酸蒸氣;2HS +02-→2H20+2S .(5)而南熱2x600MW機(jī)組為了滿足環(huán)保要求,同步安裝(4)FeS2與碳的混合物在有限的空氣中燃燒[3):的SCR脫硝裝置,有時(shí)噴氨量較大,因而造成氨逃逸3FeS2+ 12C+8O2-→Fe;O4+ 12CO + 6S(6)率增加。這樣，氨氣與硫酸蒸氣反應(yīng),生成硫酸氫氨,硫(5) 在高溫下H2S分解也可以產(chǎn)生單質(zhì)硫[4):酸氫氨在180~200C的環(huán)境中呈鼻涕狀的黏性物,因H2S-→S+H2.(7)此在空預(yù)器高溫段和低溫段處，煙氣中的灰塵容易和生成的單質(zhì)硫可以直接穿透管壁金屬表面保護(hù)硫酸氫氨~塊極易粘附于空預(yù)器換熱面上,造成積灰、膜,并沿金屬晶界滲透,進(jìn)一步腐蝕鍋爐水冷壁并同時(shí)堵塞,使得空預(yù)器壓差變大,排煙溫度升高,鍋爐效率使氧化膜疏松,剝裂甚至脫落。降低,送、引風(fēng)機(jī)電流增加,引風(fēng)機(jī)失速,影響機(jī)組帶負(fù)金屬硫化腐蝕產(chǎn)物層相對(duì)基體金屬的體積比很:荷等一系列問題。大,一-般在2.5~4.0之間,因此,層內(nèi)會(huì)產(chǎn)生很大的應(yīng)1號(hào)鍋爐 2012年3~5月進(jìn)行了102B修,期間空力,腐蝕層易破裂。其熔點(diǎn)溫度較高為1195 C ,性質(zhì)非預(yù)器進(jìn)行了沖洗，沖洗后空預(yù)器壓差降低,2012年5常穩(wěn)定,即使在1000 C高溫下,其與氫氣還原反應(yīng)也月1號(hào)A空預(yù)器煙氣側(cè)進(jìn)出口壓差平均約0.88kPa,非常低,在還原氣體中能保持穩(wěn)定。當(dāng)溫度超過其熔點(diǎn)最高時(shí)約1.1kPa;1號(hào)B空預(yù)器煙氣側(cè)進(jìn)、出口壓差溫度,煙氣中的氧化性氣體達(dá)到--定分壓時(shí),則緩慢氧平均約0.87 kPa,最高時(shí)約1.2 kPa。因大量高硫煤的燃化轉(zhuǎn)變成Fe;O4:用,尤其11月份,人廠煤平均含硫量高達(dá)1.02% ,導(dǎo)致3FeS + 502→Fe;O4+ 3SO2(8)空預(yù)器進(jìn)出口壓差急劇增加。2012年11月份1號(hào)A生成的SO2又可以提高單質(zhì)硫的活性并加速硫酸空預(yù)器進(jìn)、出口壓差平均約2.3 kPa,最高時(shí)約3.12鹽型腐蝕,使腐蝕不斷惡化。在2775 C以后其會(huì)發(fā)生kPa;1號(hào)B空預(yù)器進(jìn)、出口壓差平均約2.29kPa,最高分解,生成硫和自由鐵。時(shí)約3.07kPa。和5月份相比,空預(yù)器進(jìn)出口壓差大幅通過上述高溫腐蝕的機(jī)理分析，可以看出原煤中增加,如圖1所示。的含硫量越高,發(fā)生高溫腐蝕的幾率和速率就越快,國目前多中國煤化工制噴氨解決空預(yù)外的研究表明:燃用含硫量低于0.8%的煤種時(shí),高溫器的積灰及圳:MHCNMHC頃器冷端堵塞，這腐蝕的速率較低。時(shí),將冷端蒸汽吹灰壓力提高至2.0MPa,連續(xù)吹灰,72江蘇電機(jī)工程3p漿液密度控制發(fā)生問題，正常情況下漿液密度11月B側(cè)壓差.51150 kg/m'時(shí)開始脫水,但為了滿足排放要求,加大供馬11月A鍘壓差廣W^漿量，漿液密度邊脫水邊升高,1180 kg/m',1200 kg/m'1.S-成為常態(tài),造成攪拌器超負(fù)荷運(yùn)行,電機(jī)過熱跳閘。5月B側(cè)壓兼_為應(yīng)對(duì)“石膏雨"問題,治理結(jié)束后,規(guī)定了不同負(fù)荷、不同SO2濃度下運(yùn)行參數(shù)的控制規(guī)定,高硫分導(dǎo)致5月A側(cè)壓差oL這些規(guī)定得不到執(zhí)行，除霧器壓差上升,“石膏雨"現(xiàn)象10 15 2025抬頭,影響公司正常的生產(chǎn)秩序。日期3.4對(duì)設(shè)備的影響不斷顯現(xiàn)圖1空預(yù)器進(jìn)出口壓差高硫分造成的氧化、密度控制等問題，對(duì)脫硫設(shè)備可使空預(yù)器壓差降低。SCR脫硝機(jī)組的空預(yù)器吹灰器造成的影響十分嚴(yán)重,供漿泵、攪拌器電機(jī)過熱,除霧一般采用蒸汽和高壓水雙介質(zhì)吹灰器，當(dāng)空預(yù)器堵塞器壓差上升,系統(tǒng)設(shè)備、管道.閥門磨損加劇,設(shè)備缺陷嚴(yán)重時(shí),可以在線實(shí)施高壓水沖洗,亦可以降低空預(yù)器大幅度上升,急劇減少這些設(shè)備的使用壽命。壓差。同時(shí)在機(jī)組檢修期間,采用高壓水對(duì)冷、熱端傳4燃用高硫煤帶來的主要經(jīng)濟(jì)損失熱元件進(jìn)行徹底的清洗;還可通過低氮燃燒器改造和燃燒調(diào)整來降低SCR入口NO,含量,減少噴氨量,控4.1 空預(yù)器壓差增加造成電量損失制氨逃逸,減少硫酸氫氨的生成,防止空預(yù)器堵塞。空預(yù)器壓差增大導(dǎo)致送.引風(fēng)機(jī)電流大幅增加,1號(hào)機(jī)組2012年5月份送風(fēng)機(jī)平均電流66A,11月份3高硫煤對(duì)脫硫系統(tǒng)的影響送風(fēng)機(jī)平均電流75A,空預(yù)器堵塞導(dǎo)致送風(fēng)機(jī)平均電.南熱脫硫設(shè)計(jì)收到基硫分為1%,對(duì)應(yīng)系統(tǒng)進(jìn)口流增加9A。2012年5月份引風(fēng)機(jī)平均電流227A,11SO2濃度2432.5 mgm'。實(shí)際運(yùn)行中,因入廠煤硫分搭月份引風(fēng)機(jī)平均電流285A,空預(yù)器堵塞導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)配問題，例如:2012年11月份入廠煤平均硫分為平均電流增加58A。單臺(tái)引風(fēng)機(jī)增加電耗500kw.1.02% ,月平均硫分看似僅超設(shè)計(jì)值- -點(diǎn)點(diǎn),但是因?yàn)閔/h,單臺(tái)送風(fēng)機(jī)增加電耗76.7 kW.h/h,則1號(hào)機(jī)組增來煤硫分波動(dòng)較大,一段時(shí)間只來高硫煤,.-段時(shí)間又加電耗1 153.4 kW.h/h, 按0.456元/(kW.h)計(jì),平均全是低硫煤,再加上南熱單圓型煤場造成的配煤困難,每天用電增加電量費(fèi)用1.26萬元,按年利用小時(shí)7500脫硫系統(tǒng)入口SO2濃度一段時(shí)間內(nèi)遠(yuǎn)超設(shè)計(jì)值，人o .h計(jì),每年用電增加電量費(fèi)用約為395萬元。3800 mg /m' ,4000 mg/ m'的SO2濃度成為常態(tài),這么4.2水冷壁高溫腐蝕增加防腐噴涂費(fèi)用高的SO2濃度對(duì)脫硫系統(tǒng)運(yùn)行的影響十分嚴(yán)重,主要1號(hào)鍋爐102B、103C修水冷壁噴涂面積約1600有以下幾方面。m',2號(hào)鍋爐臨檢水冷壁噴涂面積1600 m?,共計(jì)噴涂3.1 排放超標(biāo)費(fèi)用約200萬元。因水冷壁仍存在高溫腐蝕,后續(xù)仍將脫硫系統(tǒng)目前執(zhí)行200mg/m)的排放標(biāo)準(zhǔn)，因高進(jìn)行防腐噴涂,費(fèi)用還將增加。硫煤問題造成脫硫系統(tǒng)出口排放超標(biāo),為了避免環(huán)保5結(jié)束語處罰并獲得脫硫電價(jià)，只能以降負(fù)荷應(yīng)對(duì)。經(jīng)統(tǒng)計(jì),2012年11月2日~12月10日,為保證so,排放數(shù)據(jù)燃用高硫煤(含硫量≥1%)時(shí),對(duì)于燃煤鍋爐,尤共降負(fù)荷31次,時(shí)間長達(dá)16.67h,嚴(yán)重影響公司月度其是帶有SCR脫硝裝置的燃煤鍋爐的影響非常大。主電量計(jì)劃的完成。要體現(xiàn)在水冷壁的高溫腐蝕、空預(yù)器堵塞以及排放超3.2脫硫系統(tǒng)物料平衡發(fā)生問題標(biāo)等方面。燃煤發(fā)電企業(yè)為了滿足日益嚴(yán)格的環(huán)保要高硫分導(dǎo)致石灰石粉的用量增加，原有的有序供求,不得不投用脫硝和脫硫裝置。為了保證NO,達(dá)標(biāo).粉被打破,粉倉粉位最低時(shí)僅有0.5 m,協(xié)調(diào)供粉人員排放,要求脫硝人口的NO,含量盡可能的低,這就導(dǎo)頻繁忙于救急,嚴(yán)重影響脫硫系統(tǒng)運(yùn)行安全。致在燃燒器區(qū)域要求低氧燃燒,形成還原性氛圍，如燃高硫分導(dǎo)致供漿量大增,為保證排放,供漿泵出口用高硫煤將加劇該處區(qū)域水冷壁管的高溫腐蝕。減緩調(diào)門開度至最大,多次造成供漿泵超負(fù)荷跳閘。水冷壁高溫腐蝕的主要措施主要是通過低氮燃燒器改高硫分導(dǎo)致石膏產(chǎn)量大幅增加,因供漿量增大,漿.造和燃燒調(diào)整,有效降低爐膛出口NO,含量,同時(shí)控液氧化不足現(xiàn)象相當(dāng)明顯,脫水系統(tǒng)24h運(yùn)行,有時(shí)制燃燒區(qū)中國煤化工SCR脫硝裝置所還不能滿足運(yùn)行要求,不得不外排部分漿液。造成的氨0HCNMH G,附著在空預(yù)器傳熱元件上，但成工頂研飲慶、咱基,爭致空預(yù)器壓差增3.3運(yùn)行控制困難(下轉(zhuǎn)第75頁)卞康麟:1000MW機(jī)組塔式鍋爐NO,排放的試驗(yàn)研究75鍋爐NO,排放濃度隨氧量的上升而呈上升趨勢。為保影響的試驗(yàn)研究[J]熱能動(dòng)力工程.2010,25(2):221 225.證鍋爐高效低NO,運(yùn)行,建議該鍋爐在機(jī)組負(fù)荷為[3]高小濤.電站鍋爐燃用混煤的煤質(zhì)特性分析[J].江蘇電機(jī)工1000MW負(fù)荷下燃用試驗(yàn)煤種相近煤種時(shí)，控制DCS[4]高小濤,章名耀.SG-1036/17.5-M871鍋爐NO,排放特性的試程.2009 ,28(1):63-66.中爐膛出口氧量為2.5%左右。(2)在機(jī)組負(fù)荷為驗(yàn)研究[J].鍋爐技術(shù).2007 ,38(2):77-80.1000MW負(fù)荷下,為進(jìn)一步降低該塔式鍋爐的NO,排[5] ASME PTC4.1 (Steam Generating Units)蒸汽鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)放濃度，建議二次風(fēng)方式采用均等配風(fēng)方式或倒塔配程[S].美國機(jī)械工程師協(xié)會(huì). 1964.風(fēng)方式運(yùn)行;鍋爐煤層二次風(fēng)開度控制為40% ;油層[6]環(huán)境保護(hù)局,國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局.GB13223-2011火二次風(fēng)風(fēng)門開度控制為20%左右;CCOFA風(fēng)風(fēng)門保電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國環(huán)境科學(xué)出版社,持全開狀態(tài);并保持6層SOFA風(fēng)風(fēng)門全開。2011.參考文獻(xiàn):[1]江哲生.董衛(wèi)國,毛國光.國產(chǎn)1000MW超超臨界機(jī)組技術(shù)綜作者簡介:卞康麟(1967),男,江蘇揚(yáng)州人,高級(jí)T.程師,從事電力工程技術(shù)管述[].電力建設(shè),2007 ,28(8):6-13.[2]高小濤,黃磊,張恩先,等.1000MW機(jī)組鍋爐氮氧化物排放理和技術(shù)培訓(xùn)等工作。Testing Research on NOx Emission Characteristics of a 1000 MWUltra-supercritical Tower BoilerBIAN Kanglin(Jiangsu Electric Power Company, Nanjing 210008, China)Abstract: In large scale coal-fired power plants, through reasonably organizing the in-fumace combustion processes, all theboilers are designed to achieve low NOx emission. The combustion debugging and tests on NOx emission characteristic of one1000 MW ultra-supercritical tower boiler were carried out by optimizing the combustion technology. Based on the test results,the effects of various boiler operating parameters on the NOX emission were analyzed. The obtained conclusions can guidethe similar boilers to achieve low NOx emission.Key words: ultra-supercritical tower boiler; combustion debugging; NO, emission characteristic; boiler efficiency(上接第72頁)大的危害，目前主要采用低氮燃燒器改造和燃燒調(diào)整來降低SCR人口NO,含量,減少噴氨量,控制氨逃逸。[1]劉 青,呂俊復(fù),張建勝. 等.還原態(tài)下流化床煤熱解硫的釋放當(dāng)空預(yù)器發(fā)生冷端堵塞時(shí)，將冷端蒸汽吹灰壓力提高[J].中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào).2003 ,32(4):367-370.至2.0MPa,連續(xù)吹灰,可使空預(yù)器壓差降低。SCR脫[2]岑可法.鍋爐和熱交換器的積灰、結(jié)渣、磨損和腐蝕的防止原理與計(jì)算[M].北京:科學(xué)出版社, 1995:25.硝機(jī)組的空預(yù)器吹灰器一般采用蒸汽和高壓水雙介質(zhì)[3]趙虹,魏勇.燃煤鍋爐水冷壁煙側(cè)高溫腐蝕的機(jī)理及影響因吹灰器,當(dāng)空預(yù)器堵塞嚴(yán)重時(shí),可以在線實(shí)施高壓水沖素[J].動(dòng)力工程,2002 ,22(2): 1700-1704.洗,亦可以降低空預(yù)器壓差。[4]楊波,田松柏.不同形態(tài)硫化合物腐蝕行為的研究[J].腐蝕科雖然通過水冷壁的防腐噴涂,可以減緩高溫腐蝕學(xué)與防護(hù)技術(shù),2004. 16(6):385-388.的發(fā)生;加強(qiáng)空預(yù)器吹灰、控制氨氣逃逸率,可以減緩空預(yù)器的堵塞,但都不能從根源上消除隱患。只有控制宋金琳(1963),男,河南平頂山人,工程師,從事電廠鍋爐檢修管理人爐煤的含硫量,方可消除高硫煤帶來的不利因素,確工作和科企合作管理工作:保機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定、可靠運(yùn)行。張光(1980),男, 江蘇南京人.T程師.從事鍋爐技術(shù)管理工作。Influence of High Sulfur Coal on Coal-fired Power UnitsSONG Jinin', ZHANG Guang?(1. Jiangsu Society of Electrical Engineering, Nanjing 210024,China;2. Jiangsu Nanre Power Generation Co. Ltd., Nanjing 210035,China)Abstract: The high temperature corrosion of water wall, the low-temperature corrosion and the deposition of air preheater,and the operating condition of the gas desulfurization system in Nanre 2x 600M中國煤化工thepaper.Italso elaborates the principles of both the high-temperature and lowtemperaturefYHCNMHGSsociated withbuming high sulfur coal and the solution measures are presented.Key words: high sulfur coal; high temperature corrosion; air preheater; occlusion; desulfuration萬方.