2012年管道技5設備2012第2期Pipeline Technique and Equipment熱力站的節(jié)能優(yōu)化設計宋清波',徐志濱3,趙俊鎖',師順勇(1.石家莊華電鹿華供熱有限公司,河北石家莊050081;2.河北金潤熱力燃氣工程設計咨詢有限公司河北石家莊0500313.石家莊金潤供熱服務有限公司河北石家莊050031;天津華能楊柳青熱電有限責任公司,天津300380)摘要:隨著國家節(jié)能減排政策的不斷深入,供熱方式由粗放式改為按熱負荷的需求供熱。文中通過對石家莊市某熱力站和室外管網改造前后的用電量對比,使供熱企業(yè)認識到要結合自身實際情況,對一些不符合節(jié)能要求的系統(tǒng)進行改造,同時安裝自控系統(tǒng)才能達到降低供熱成本,提高供熱質量的效果。關鍵詞:熱力站;節(jié)能;改造;節(jié)電中圖分類號:TK7文獻標識碼B文章編號:1004-9614(2012)02-0058-020引言128A、129A、128A4臺循環(huán)水泵的總電流515A石家莊某供熱公司有幾個大型熱力站,由于能耗2存在的問題較大在2011年采暖季前首先對平安熱力站的設備和(1)循環(huán)水泵的配置為4用1備,運行效率較外管網進行節(jié)能試點改造。低1原有平安熱力站設計及運行參數(shù)(2)循環(huán)水泵選型參數(shù)與管網系統(tǒng)不匹配,揚程1.1設計參數(shù)高,浪費電能。設計參數(shù)如下:供暖總負荷30940kW,一次網供(3)循環(huán)水泵的進出口閥門選用了蝶式閥門,阻回水溫度11070℃,壓力16MPa,流量665th.二次力大,系統(tǒng)總阻力增加網供回水溫度85/60℃,流量1064t/h(4)二次采暖系統(tǒng)循環(huán)水泵出水管與換熱器出水1.2板式換熱器及循環(huán)水泵的設備參數(shù)管之間沒有安裝旁通管路閥門。站內設有4臺板式換熱器,單臺換熱量93003改造方案及具體措施kW,有5臺循環(huán)水泵(4用1備),單臺流量380t/h,揚(1)由于場地有限,拆除1#循環(huán)水泵,在原位置安程44.5m,電機功率75kW裝1臺庫房內現(xiàn)有的大流量循環(huán)水泵,其參數(shù)為:流量1.3二次系統(tǒng)流程圖1260Uh揚程42m,電機功率250kW,電機額定電流站內二次系統(tǒng)流程圖見圖1,圖例見文獻[1]。40A.其余原有的4臺2#、3#、4#、5#水泵作為備用泵。(2)為了降低水泵管路的阻力損失新裝1#水泵0接至采暖水管進出口閥門全部改用閘板閥門,并取消水泵出口的止回閥門。(3)新裝1#水泵進出口安裝同心(垂直管道上)偏心(水平管道上)異徑管接頭擴大管徑。熱語水置惠(4)為增加二次管網系統(tǒng)流量的可調性,在循環(huán)水泵出口管道與換熱器二次側供水管道之間加裝旁圖1二次系統(tǒng)流程圖通管路及閥門。1.4實際運行參數(shù)(5)選用一套變頻調速裝置控制循環(huán)水泵,并與2011年2月10日實測站內運行參數(shù)如下:二次室外氣候補償儀及自控裝置相配合,達到節(jié)約電能目采暖水供回水壓力046/0.3MPa,供回水溫度62/48的℃,1#~4#運行的循環(huán)水泵電機電流分別為130A中國煤化工(6)對網進行局部改收稿日期:2012-02-13造,并安裝CNMHG第2期宋清波等:熱力站的節(jié)能優(yōu)化設計4改造后的實際運行參數(shù)及節(jié)電效益行電流平均按400A計算,比原參數(shù)降低115A4.1實際運行狀態(tài)參數(shù)P=115×3×0.38×0.8×0.95=57.52kW201l年12月2日對熱力站進行了實測,運行參年采暖季節(jié)電:數(shù)如下:二次采暖水供回水壓力0.48/0.3MPa,供回水溫度58/46℃,水泵電機電流353A.E2=57.52×120×24=165657.6kW·h4.2節(jié)電效益5結束語根據(jù)文獻[2],節(jié)電效益按式(1)計算經過201l年采暖季開始時1個月的運行,不僅節(jié)P能效果顯著,而且還消除了過去冷熱不均的現(xiàn)象。供y3U, ncos(1)熱公司計劃在2012年采暖季之前,根據(jù)平安熱力站的式中為電機額定電流A;P為電機額定功率W;U經驗,對其他不符合節(jié)能要求的熱力站進行改造,在為電機額定電壓,U,=380V;co為電機功率因數(shù),保證供熱質量的基礎上降低能耗,達到規(guī)定的要求。一般取0.8;為電機的效率,一般取0.85~0.95。參考文獻[1]CJT78-2010供熱工程制圖標準按電機滿負荷運行的電流440A計算,比原參數(shù)[2]孫美君,吳曉斌張藝濱,工業(yè)與民用配電設計手冊.北降低75A京:中國電力出版社,2009P=75×3×0.38×0.8×0.95=37.5kW[3]CJ34-2010城鎮(zhèn)供熱管網設計規(guī)范年采暖季(120天)節(jié)電[4]李善化,康慧.實用集中供熱手冊.北京:中國電力出版E1=37.5×120×24=108000kW·h社,2006如果按供熱調節(jié)曲線進行變頻調速運行,電機運5]CJT55-2011供熱術語標準(上接第36頁)縫中心側呈曲齒狀,大多與根部焊瘤像的特征進行了研究,并將這些特征運用到缺陷的識同生。未熔合易與條狀夾渣和根部單側未焊透相混別以及定位定量上?；?必要時,可以用超聲波檢測,加以驗證。4結束語一般在用工業(yè)管道檢驗焊縫未熔合自身高度的在用工業(yè)管道的安全可靠性除與缺陷的性質、缺測定方法與未焊透的方法相同,采用未焊透對比試陷的長度有關外,還與缺陷自身高度有關。通過以上塊。因末熔合的寬度與對比試塊寬度相差很多,所以的論述可以看出,射線檢測可以對缺陷進行準確的定使用時應加以修正,同時還要考慮缺陷方向的影響。性,超聲檢測缺陷特征復雜,在實際應用中不易區(qū)分,也可以采用三向X射線透照法,由底片上缺陷的寬度還要根據(jù)缺陷位置焊接位置、焊接方法等,對缺陷性求缺陷自身高度。21質進行估判;缺陷高度測量方法雖然很多,但實際應32超聲方法用時測量精度不高,誤差較大。所以在實際檢測過當超聲波垂直入射到未熔合表面時,回波高度程中,要根據(jù)缺陷的產生部位缺陷的性質缺陷的方大。但如果檢測面和折射角選擇不當,就有可能漏向選擇合適的可行的方法,綜合運用射線檢測和超檢。探頭平移時,波形較穩(wěn)定。兩側檢測時,反射波幅不同,有時只能從一側檢測到,動態(tài)包絡面積較大。聲檢測技術,只有這樣才能進行正確劃分在用工業(yè)管道的安全狀況等級。根部未熔合多出現(xiàn)在水平固定的仰焊位置、垂直固定參考文獻:的上坡口位置、焊接接頭的根部位置[1]劉晴巖,張踐新管道對接焊縫未焊透自身高度超聲測定管道焊縫未熔合缺陷自身髙度的超聲測定方法方法研究.無損探傷,2002(2):12-14.與夾渣類缺陷相同,也可以采用超聲TOFD技術來測2]鄭中興材料無損檢測與安全評估,北京:中國標準出版量。超聲TOFD技術是最近興起的一種超聲檢測技社,2003:191-192術,它是基于接收缺陷端點的衍射信號對缺陷進行定[3]遲大釗剛鐵袁媛等面狀缺陷超聲TOFD法信號和圖位定量的一種檢測手段。和傳統(tǒng)超聲檢測方法相比像的特征較超聲TOFD法檢測更快捷準確度更高、可重復性作者簡介:田雙(中國煤化工設備無損檢測更好。國內已有學者就面狀缺陷超聲TOFD信號和圖CNMHG