June 2015化肥設(shè)計第53卷第3期●6.Chemical Fertilizer Design2015年6月低溫甲醇洗的技術(shù)對比孫愷(陜西延長石油延安能源化工有限責(zé)任公司,陜西延安710049 )摘要:低溫甲醇洗是目前煤化工項目普遍采用的脫硫脫碳工藝。國外主要有兩家專利商的技術(shù)可供選擇:德國林德公司、德國魯奇公司。兩種技術(shù)的原理相同、工藝流程類似,相應(yīng)的設(shè)備選型、設(shè)備選材也有類似之處。本文參考國內(nèi)兩套采用水煤漿氣化工藝、氣量基本相同、分別采用林德、魯奇低溫甲醇洗工藝包的甲醇洗裝置,在冷量提供、工藝?yán)鋼p熱量等幾方面進(jìn)行了類比,并給出了建議。關(guān)鍵詞:低溫甲醇洗;林德工藝;魯奇工藝;冷量;工藝?yán)鋼p;熱量doi : 10.3969/j. issn. 1004 - 8901.2015. 03.002中圖分類號: TQ441.41文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A文章編號:1004 - 8901 (2015)03 -0006 -05Comparison of Technology on Rectisol ProcessSUN Kai( Yan'an Energy Chemical Co. ,Ltd. of Shaanxi Yanchang Petroleum ( Group) Co. ,Ld.，Yan'an Shaanxi 710049 China)Abstract: Rectisol is nowadays a commonly used desulphuration and CO2 removal process for coal chemical projects. There are two optional foreignlicensors' proceses: Linde Rectisol and Lurgi Rectisol. These two processes have the same principles，simnilar process , similar equipment and materials.This paper makes an analogy in the aspects of cold supply ，process cold loss and heat and proposes some recommendations with reference to the Rectisolunits of two domestic methanol plants with coal slurry gasification process, identical gas flow, and Lurgi Rectisol Process and Linde Rectisol Process ap-plied respectively.Key words : Rectisol; Linde Rectisol; Lurgi Rectisol; cold duty; process cold loss; heatdoi:10. 3969/j. isn.1004 - 8901.2015.03.002甲醇洗工藝是目前煤化工項目普遍采用的工經(jīng)過與富甲醇換熱在40C左右作為貧甲醇泵的給藝氣體洗滌凈化流程,主要流程可分為原料氣甲醇料,升壓后再經(jīng)過循環(huán)水換熱器換熱,而在魯奇工洗滌、富甲醇閃蒸、硫化氫濃縮、甲醇再生、甲醇水藝中通常再生精甲醇在90C左右作為精甲醇泵的分離、尾氣洗滌6部分。其中尾氣洗滌屬于環(huán)保設(shè)給料,升壓后與富甲醇換熱,通常不設(shè)置循環(huán)水換施,與甲醇洗工藝流程無直接關(guān)聯(lián),但會影響系統(tǒng)熱器。的水平衡和冷量平衡，間接影響整個系統(tǒng)。從工藝設(shè)備設(shè)置的角度看,魯奇工藝與林德工1原料氣凈化藝在富甲醇液閃蒸、硫化氫濃縮、甲醇水分離、尾氣為了滿足魯奇碎煤氣化的原料氣凈化需要,魯洗滌四部分的流程基本相同,在原料氣洗滌、甲醇奇公司的低溫甲醇洗單元將一臺繞管換熱器前移再生兩部分的流程略有區(qū)別:魯奇工藝采用了中壓至洗氨塔之前,并在甲醇洗滌塔底部增加預(yù)洗段，洗滌,而林德工藝沒有;林德工藝采用了富硫化氫第一時間將酚、蔡等有機物冷凝下來,減少對后續(xù)甲醇過濾器和甲醇水溶液過濾器、原料氣水分離系統(tǒng)的的影響,雖然效果有待商榷,但在目前處理器,而魯奇工藝沒有;魯奇工藝在主洗塔分別采用含石腦油原料氣的甲醇洗工藝中,魯奇工藝是唯一預(yù)洗甲醇、CO2甲醇、精甲醇依次對原料氣進(jìn)行洗的選擇。滌,而林德只用一路貧甲醇由 下到上對原料氣進(jìn)行作者簡介:孫愷(1975年-),男,吉林省吉林市人, 1996年畢業(yè)于西安理工大學(xué)機加工工藝與設(shè)備專業(yè),高級工程師,現(xiàn)從事基礎(chǔ)設(shè)計洗滌,洗滌精度逐漸提高;林德工藝中再生貧甲醇審查、設(shè)備采購分級等工作。第3期孫愷低溫甲醇洗的技術(shù)對比1.1魯奇碎煤氣化的原料氣初步凈化流程簡述1.3魯奇水煤漿氣化的原料氣初步凈化流程原料氣噴淋甲醇后經(jīng)過繞管換熱器E101預(yù)冷在魯奇水煤漿氣化過程中,原料氣進(jìn)入第- -繞至0 C;進(jìn)入分離罐V101進(jìn)行氣液分離;其后進(jìn)入管換熱器E01初步降溫至0C,冷凝氨組分和絕大第二繞管換熱器E102進(jìn)- -步冷卻至- 12 C,再進(jìn)部分的水進(jìn)人洗氨塔C01脫除其中的氨和水,噴淋入吸收塔T101預(yù)洗段脫除絕大部分的酚、部分酸甲醇后再進(jìn)人第二繞管換熱器E02降溫至-12 C,性介質(zhì)，預(yù)洗段底部液相進(jìn)人共沸塔T017和層析而后進(jìn)入吸收塔C02的預(yù)洗段。洗氨塔的液相送器V109,分離出石腦油、甲醇水。其中, E102的結(jié)至灰水處理單元閃蒸處理。構(gòu)形式取決于原料氣中有機物組分的凝結(jié)溫度,在與林德甲醇洗對應(yīng)流程相比,魯奇在原料氣初美國大平原氣化廠,該處采用了一臺氨冷器。步凈化方面,流程設(shè)置較為冗長，設(shè)備較多。林德結(jié)合《美國大平原氣化廠20 年運行總結(jié)》中的流程中的洗氨塔是可以用變換單元洗氨塔代替的,描述和國內(nèi)山西大化甲醇洗的運行情況,該處有機物而魯奇流程的洗氨塔作為其流程的中間部分,取消的脫除并不是十分理想，兩個廠家多年的運行都糾結(jié)后會牽扯性能保證、物料平衡等--些列問題,取消于水分離塔的結(jié)垢和發(fā)泡。大平原做了很多技改,水變換的洗氨塔會導(dǎo)致進(jìn)入第一- 繞管換熱器的原料分離塔仍然需要每6~8月清洗1次。這是由石腦氣中液相組分增多,帶來氣液兩相流沖刷甚至凍結(jié)油、甲醇的物性決定的,兩者互溶、密度十分接近,都等問題。預(yù)洗段的富甲醇經(jīng)過閃蒸回收有效氣后,是優(yōu)良的溶劑,只有加水才能使兩者沸點分離并出現(xiàn)被送到熱再生塔;魯奇工藝通常在第二繞管換熱器層析。但是,加入水后又會產(chǎn)生烴類的水合物,烴類與吸收塔之間沒有水分離罐,魯奇認(rèn)為“經(jīng)過第一氣體混合物生成水合物的溫度與壓力見圖1。由此,繞管換熱器和洗氨塔之后,原料氣中水的飽和分壓甲醇再生、水分離流程會變得十分復(fù)雜,設(shè)備故障率很低,氣相夾帶的水分很少”。高是不可避免的。再者,甲醇洗的補充甲醇要求AA1.4原料氣凈化級甲醇,熱再生、水分離兩個環(huán)節(jié)也要向這個要求盡魯奇和林德在原料氣進(jìn)--步凈化的流程較為量靠近，在石腦油層析過程加入的水,會大幅增加熱類似, 均可以保證凈化氣中全硫小于20 ug/m。所再生、水分離過程的熱負(fù)荷,并導(dǎo)致洗滌甲醇品質(zhì)的不同之處,在于魯奇采用一半左右的含減壓閃蒸出下降;同時，為了平衡這部分增加的熱負(fù)荷,會增加整H2S,但是含有CO2甲醇作為洗滌甲醇;而林德采用個甲醇洗單元冷量的需求。貧甲醇全流量洗滌,富甲醇逐級抽出處理;魯奇工300藝需增加--個位號的多級泵,整個甲醇洗的甲醇泵200送循環(huán)量較高,電耗較高。100182冷 量的提供23(甲醇洗工藝外部冷量的提供主要來源于深冷20器和循環(huán)水冷卻器。內(nèi)部冷量的提供主要來自富1甲醇的減壓閃蒸、貧富甲醇的換熱,內(nèi)部冷量只能1015202530作為系統(tǒng)局部的冷量提供,由于CO2的吸收與解圖1烴類氣體混合物生成水合物的溫度與壓力析,會產(chǎn)生約30%的冷損,冷損量會根據(jù)原料氣中1.2林德水煤 漿氣化的原料氣初步凈化流程CO2摩爾分壓的不同而有所不同,一-般來說CO2林德水煤漿氣化過程中,原料氣經(jīng)過洗氨塔.分壓越低冷損越少。循環(huán)水冷卻器分為兩類,一T06洗氨,噴淋甲醇后進(jìn)人繞管換熱器E01冷卻到類用于酸性氣的水冷,魯奇和林德- -樣;另一類用-12 C,再進(jìn)入甲醇水分離罐V01 進(jìn)行氣液分離,于貧甲醇的水冷,主要在林德工藝中采用,魯奇工氣相進(jìn)人甲醇洗滌塔T01(吸收塔)的硫化氫洗滌藝通常沒有。國內(nèi)某項目經(jīng)過與魯奇公司協(xié)商,段,液相換熱升溫后去甲醇水分離塔T05。增加貧甲醇水冷器,經(jīng)魯奇公司重新調(diào)整部分工由于水煤漿氣化反應(yīng)溫度較高,基本沒有酚、藝流程后,增加224.51 kW的水冷器設(shè)計換熱量,蔡等有機物產(chǎn)生,因此在低溫甲醇洗流程中不需要減少了326kW的丙稀深冷器設(shè)計換熱量,降低吸專門設(shè)置有機物處理環(huán)節(jié),整個工藝流程相對比較收塔直徑400mm。設(shè)計丙稀深冷器操作冷量增加簡潔,冷量回收、水分處理較為合理。211. 052 kW,變更為3963.53 kW;設(shè)計水冷器操作●8.化肥設(shè)計2015年第53卷冷量增加1 372. 259 kW,變更為4 805. 759 kW。采的貧甲醇循環(huán)量較小，為289 730 kg/h,魯奇吸收塔用林德工藝低溫甲醇洗的類似項目,丙稀深冷器設(shè)還有一股502 480 kg/h含CO2的富甲醇負(fù)責(zé)原料氣計操作冷量和為3600.56kW,水冷器設(shè)計操作冷量粗洗。為達(dá)到類似的酸性氣脫除精度,魯奇需要輸和為6 114 kW。根據(jù)各冷卻器設(shè)計余量情況,林德送到塔頂?shù)母邏杭状技s是林德的1倍。林德工藝丙稀冷卻器設(shè)計余量較大,約40%、水冷器余量約中,熱再生甲醇的流量約占貧甲醇流量的70%,水20%;而魯奇丙稀冷卻器設(shè)計余量較小,約15%、水分離甲醇的流量約占貧甲醇流量的27%;魯奇工藝?yán)淦饔嗔?0%。實際設(shè)計操作的丙稀冷量需求相中,熱再生甲醇的流量約占貧甲醇流量的38%、總差很小,魯奇很少使用貧甲醇水冷器,其設(shè)計經(jīng)驗洗滌甲醇流量的14%,水分離甲醇的流量約占貧甲較少,設(shè)計操作余量偏大,實際操作中丙稀冷量在醇流量的23%、總洗滌甲醇流量的8.5%。3600kW左右是可信的。由于再生甲醇需求的不同,導(dǎo)致林德、魯奇兩目前,使用林德技術(shù)的甲醇洗現(xiàn)已開車成功，家工藝包上在熱再生塔的設(shè)計差異較大,塔底再沸原料氣人塔溫度- 26 C ,甲醇循環(huán)建冷時間約12 h,器帶人系統(tǒng)的熱量差別也較大。同時,因為兩家專丙烯壓縮機防喘振閥開度約40%?？梢婔斊妗⒘掷虆⒓酉礈斓募状伎偭坎顒e也很大,所以對洗滌德兩家專利商在制冷量的選擇.上都預(yù)留了較大余甲醇含水率的忍耐能力也不同,通常魯奇系統(tǒng)甲醇量以應(yīng)對高硫、意外工況。此外,在國內(nèi)設(shè)計院進(jìn)含水率可以遠(yuǎn)大于林德系統(tǒng)。由此,魯奇低溫甲醇行基礎(chǔ)設(shè)計階段、壓縮機選型階段都人為放大余洗可以應(yīng)用于碎煤氣化配套,用以脫除石腦油,林量。因此,壓縮機防喘振閥無法全關(guān)的情況,近幾德低溫甲醇洗則很少涉足這個領(lǐng)域。制冷系統(tǒng)和年在低溫甲醇洗配套閉路循環(huán)制的冷系統(tǒng)上較為循環(huán)水系統(tǒng)提供的冷量絕大部分是為了抵消這部常見。分再沸器提供的熱量。對比這兩個類似項目,由于林德采用全貧甲醇.調(diào)整前后冷量分配以及與類似項目的對比見表洗滌,貧甲醇的循環(huán)量較大,為390 300 kg/h;魯奇1。調(diào)整前后熱再生塔、水分離塔再沸器的對比見表2。表1冷量分配對比表名稱熱端流量/(kg.h-1)冷端流量/(kg ●h-')設(shè)備設(shè)計冷量/kW 設(shè)備設(shè)計余量/%設(shè)計操作冷量/kW魯奇增加水冷器后富甲醇深冷器622 490(甲醇)15 656(丙烯)1 666. 31 499. 67中壓閃蒸甲醇深冷器502 480(甲醇)12 651(丙烯)1 346.401211.76貧甲醇深冷器289 730(甲醇)12 041(丙烯)1281.5101 153.35酸性氣深冷器5 414.30(酸性氣)1855.58(丙烯)197.598.75酸性氣水冷器17 373. 59(酸性氣)342 344(水)3 9731 986.5貧甲醇水冷器289 730(酸性氣)269 917(水)3 132.512 819.259計11 597.218 769. 289魯奇增加水冷器前646 280(甲醇)21 184(丙烯)2 254.521 781.055中壓閃蒸甲醇深冷器512 330(甲醇)22 350(丙烯)2 378.71 879. 1734 775.00(酸性氣)1733.42(丙烯)184.55(92. 2525 383(酸性氣)591 696(水)6867503433.5合計11 684.77 185. 978林德315 233. 2(甲醇)10 102(丙烯)1078.9≈30755. 23甲醇深冷器450 788(甲醇)38 324.7(丙烯)4093.1≈502046. 5510 404(酸性氣) 4 652. 6(丙烯) .496.9248. 45390 300(甲醇)9 368. 9(丙烯)1 000. 6≈45550.3322 216421 062(水)4 886. 5≈203 909.2391 906237 783.5(水)2 7562 204.8143129714. 56第3期孫愷低溫甲醇洗的技術(shù)對比表2再沸器對比表甲醇流量蒸汽流量蒸汽溫度設(shè)備設(shè)計熱量 設(shè) 備設(shè)計余量設(shè)計操作熱量名稱/(kg.h-I)/(kg.h-1)/C/kW魯奇增加水冷器后熱再生再沸器110 06710417151.86 096.55(3 048.25水分離再沸器67 0814 6082 798. 23(1 958.74合計8 894.75 006.99魯奇增加水冷器前110 26910937151.8 .6400.73 200.35水分離再沸器:67 432.104529280. 0.2 750. 14(1 650. 064 850.41.林德熱再生塔再沸器274215. 620819.7153. 38 C12 330. 98≈58323. 35水分離塔再沸器105 826. 35 621182. 50 C3 135.1≈801 767.6715466.0810091.923工藝?yán)鋼p表3 CO2尾氣或CO,產(chǎn)品實際生產(chǎn)過程中,在設(shè)備、管道保溫不變的情氣量組分/(kg.kg-)溫度況下，甲醇洗工藝?yán)鋼p的變量取決于循環(huán)甲醇的水kmol/h kg/hm'/hC(H2 CO2N2 /C林德1035.77 45029 23216 0.0046 一0. 9877一21. 281含量的變化,水含量高吸收CO2時釋放的溶解熱就1781.22 6903139923 0.00311 - 0.7739 0.2159 18. 994大,造成系統(tǒng)冷量損失增加,循環(huán)甲醇吸收能力下降;另外,水含量大,甲醇水分離塔負(fù)荷增加,由再魯奇2962.77 120178.56 66408 0.0064 - 0. 86234 0.12399 13.9沸器帶人系統(tǒng)的熱量也增加,水含量超標(biāo)影響循環(huán)表4 H2S濃縮氣 .甲醇的吸收能力,造成系統(tǒng)冷量額外損失。低溫甲組分/(kg.kg-1)醇洗工藝設(shè)計的正常冷損取決于系統(tǒng)設(shè)計溫度、冷kmol/h kg/h m2/h:0 H2 CO2H2S量回收、再沸器熱量加入等多個方面,這2個類似林德83.454 394.40 1870.51 0.00155 - 0.6875 0.2875 34.746低溫甲醇洗裝置,魯奇工藝的外送介質(zhì)溫度大多低魯奇123.34 4784.23 2765 0.00004 - 0. 50576 0.45332 28.8于林德工藝,冷量損失略大,系統(tǒng)中通過貧富甲醇換熱、原料氣凈化氣換熱等回收冷量的方式與林德表5循環(huán)氣工藝相差不大。林德工藝較多采用繞管式換熱器,組分/(kg.kg-) .冷熱端溫差最小可利用到3 C,-定程度上也減小kmol/h kg/h m2/h C012CO2了流程中的冷損。林德482.74 17324 10818 0.2204 0.00467 0.7671 0.004 -39.334對比這2個類似裝置的外送物料,CO2、H2S和魯奇169.55 5813.61 3800 0.3805 0.0027 0.5914 0.013 17外排污水3種介質(zhì),魯奇的工藝?yán)鋼p略大于林德;209.74 5723.07 4701 0.5060 0.0153 0.4696 0.0014 -32.0而循環(huán)氣的冷損林德大于魯奇。這與換熱器的設(shè)表6外排水置冷量分級回收有關(guān)。值得注意的有兩點:其一，采用魯奇工藝的裝置H2S總量1 192. 89 kg/h,根據(jù)組分/(kg.kg-')表1中的對比可知,魯奇在增加水冷前后參與酸性kg/hm2/h CH2OH H20 CO2H2S /9氣冷卻的丙稀冷卻器和水冷器設(shè)備設(shè)計冷量和分林德6673. 345.75646.591別為7 150 kW和4 170 kW ,采用林德的裝置參與酸2 661.172.68540.02性氣冷卻的設(shè)備設(shè)計冷量是5383 kW ,筆者認(rèn)為魯魯奇1321.26.320. 14897.88.4.776奇在增加水冷器后,酸性氣的工藝衡算存在一.定問題。其二,采用魯奇技術(shù)的裝置為滿足下游裝置表7合成氣CO,體積分?jǐn)?shù)最大值為0.1%的要求,合成氣中CO2的含量是采用林德工藝裝置的40%，由此可以kmo/h kg/hm/hH2CC12 /C解釋吸收塔(洗滌塔)塔頂總洗滌甲醇給料量,采用林德8458.89 131595 189597 0.9180 0.0623 0.058- 30.945魯奇工藝的裝置是采用林德工藝裝置的2倍,塔高魯奇8458.67 126876.54 189593 0.9159 0.0673 0.00221- 30相差21 m。外送介質(zhì)的對比見表3~表7?；试O(shè)計2015年第53卷塔的預(yù)洗段應(yīng)取消。采用水煤漿或干粉的氣化工4熱量藝,操作溫度均在1150 C以上(TRIG工藝除外),低溫甲醇洗工藝中，激冷器、水冷器提供的冷量基本不會產(chǎn)生酚、蔡等有機物,甲醇洗針對原料氣不但要用來給甲醇降溫,還要補充工藝、設(shè)備冷損,并的凈化相對簡單,而預(yù)洗段的設(shè)置針對處理碎煤氣且要抵消工藝介質(zhì)帶人系統(tǒng)的熱量。甲醇洗工藝主化的有機物較為有利。雖然，魯奇的設(shè)計人員這樣要的熱量來源包括:原料氣、氣提氮.再沸器、脫鹽水。解釋:“預(yù)洗段的設(shè)置,是為了處理原料氣中的HCN原料氣帶人的熱量與氣量、溫度有關(guān),氣提氮的用量組分。”但筆者并不認(rèn)同,因為HCN極易溶于水,粗.決定于原料氣中CO2的含量,脫鹽水的用量很少,對煤氣從氣化爐到低溫甲醇洗,期間至少要經(jīng)過碳洗系統(tǒng)冷量的影響也很少。這些決定于上、下游工藝裝塔、氨洗塔的洗滌;在變換和熱回收單元,隨著粗煤置選擇的工藝路線,與低溫甲醇洗專利商關(guān)系較小。氣的冷卻也會出現(xiàn)工藝?yán)淠?。所?在吸收塔處外來介質(zhì)的對比見表8~表10。出現(xiàn)HCN的可能基本沒有，即便有HCN也只是痕跡量,對后繼系統(tǒng)的腐蝕危害可以忽略。同時,魯表8氣提氮奇的預(yù)洗段一般設(shè)置10層塔盤,按照塔盤間距氣量組分/(kg.kg-')溫度.500mm計算，加上積液槽、分布器等的高度,此處塔kmol/h kg/hm2/hH2:02N2 /C林德535.394 14 99812 0001 38. 83高約8m,質(zhì)量約70t(按6.0 MPa系統(tǒng)計算)。按目魯奇535.00 14987.21 1199前通常選用的A537或A203 ,進(jìn)口板材加工運輸?shù)浆F(xiàn)場的價格約為4萬元/t和6萬元/t,此處設(shè)備費表9原料氣用約為280~420萬,結(jié)合基礎(chǔ)建筑、設(shè)備安裝、管道溫度等費用,此處總的工程消耗近千萬。由此,預(yù)洗段kmo/h kg/h m2/h Co H2 CO2 N2 /C在類似氣化工藝中存在的價值有待商榷。林德11200 233765 242255 0.5186 0.0351 0.4320 0.004177 40(3)規(guī)范再沸器設(shè)計余量的上限,降低系統(tǒng)能魯奇10986.57 236472.2 246253 0.49465 0.03614 0.45003 0.00919 40耗。由上文所述,兩家專利商再沸器的設(shè)計余量都比表10外排水較大,尤其是林德,可以涵蓋各種操作的可能性。雖流量組分/(kg.kg-I)溫度然增加了系統(tǒng)的操作彈性,但是大幅增加了冷凍單元的設(shè)計規(guī)模,正常運行時冰機的防喘閥不能全關(guān),增kg/h .m2/h CHzOH H20 CO2 N2S /C林德6673.346. 75646.591加不必要的能耗。個人認(rèn)為再沸器的設(shè)計余量應(yīng)在2 661.172. 6850.0230%左右比較合適,制冷壓縮機選型時也不要認(rèn)為放魯奇1 321.261.320.1大。通過增大各處水冷器的設(shè)計余量進(jìn)行彌補,因為4897.88.4. 77614.8制冷量的不足會導(dǎo)致各個循環(huán)介質(zhì)溫度的升高,增大水冷器的設(shè)計運量能夠彌補這個不足。畢竟,用低階5結(jié)論冷量代替高階冷量是合算的,單臺設(shè)備設(shè)計余量的放(1)應(yīng)盡可能降低系統(tǒng)甲醇中的含水率。甲醇大優(yōu)于整個制冷系統(tǒng)的設(shè)計余量放大。洗循環(huán)甲醇的含水率對整個系統(tǒng)的影響較大,甲醇(4)盡可能避免石腦油酚、蔡等有機物進(jìn)人低中的平均含水率越低,對運行越有利。根據(jù)目前運溫甲醇洗,爭取在上游工藝裝置處理干凈。根據(jù)行裝置的實際情況,系統(tǒng)甲醇含水率升高,增加熱《美國大平原氣化廠20年運行總結(jié)》5.7和5.8章再生塔、水分離塔熱負(fù)荷,增加系統(tǒng)冷量消耗,增加節(jié)的描述,由于原料氣中的有機物導(dǎo)致變換、低溫甲醇消耗量,增加設(shè)備的腐蝕,增加系統(tǒng)中羰基鐵、甲醇洗工藝設(shè)備一系列問題,例如結(jié)垢、堵塞、凍羰基鎳含量,導(dǎo)致?lián)Q熱效率下降。如系統(tǒng)補充甲醇裂、發(fā)泡等等。美國大平原氣化廠的運行人員做了均采用AA級甲醇,系統(tǒng)中水的來源主要是原料氣大量的工作和技改,例如變換換熱器、增加在線清和洗滌用水(尾氣洗滌塔)。魯奇工藝原料氣帶入洗、增加阻泡劑、定時清洗甲醇水分離塔等等。目系統(tǒng)中的水較少,因而選擇的再沸器也較小。但前,國內(nèi)采用水煤漿或干粉氣化的單位,變換和低是,兩者在尾氣洗滌方面,由于甲醇水共沸帶人系溫甲醇洗的大修周期3年以上是很普遍的。個人統(tǒng)的水相差不大。個人認(rèn)為，林德工藝更適合長周認(rèn)為,有機物的處理裝置,可以參考水煤漿氣化,灰水處理的設(shè)置,與氣化爐-對一。期運行，同時系統(tǒng)操作彈性更大。收稿日期: 2015-01-13(2)針對水煤漿或干粉氣化,魯奇工藝中吸收