第9卷第3期長沙理工大學學報(自然科學版VoL 9 No. 32012年9月Journal of Changsha University of Science and Technology( Natural ScienceSep.2012文章編號:1672-9331(2012)03-0070-07無焰氧化氣流床氣化實驗爐設計與氣化特性研究陳文衛(wèi),陳冬林,文大綴,焦學鵬(長沙理工大學能源與動力工程學院,湖南長沙410004)摘要:根據(jù)煤粉無焰氧化燃燒的條件與技術要求,設計定制了一圓形橫截面的煤粉氣流床氣化實驗爐.并在爐膛上對沖布置了三層煤粉噴嘴、切向布置了三層空氣噴嘴.在實驗爐上分別進行了冷態(tài)流場實驗與典型工況下的煤粉無焰氧化氣化特性實驗研究結(jié)果表明,在三層煤粉噴嘴投入運行且氧/碳原子比為1.0左右時,氣化爐的氣化特性最佳,有效氣組分(CO十H2)濃度、合成氣熱值和冷煤氣效率均達最大值,分別為30.3%,4477k/Nm3和75.29%.關鍵詞:煤粉;無焰氧化;氣流床;氣化實驗爐中圖分類號:TQ546.2文獻標識碼:ADesign of an erimental entrained flameless combustion flowbed gasification furnace and its gasification researchChen Wen-wei, CHEN Dong-lin, WEN Da-zhui, JIAO Xue-peng(School of Energy and Power Engineering, Changsha University ofScience and Technology, Changsha 410004, China)Abstract: An experimental entrained flow coal gasification furnace with a circular sectionwas customized according to the conditions for flameless combustion of pulverized coal andthree tiers of PC nozzle, and three tiers of air nozzle are arranged in the furnace opposedlyand tangentially respectively. Cold air flow tests in the furnace and PC gasification testsbased on the flameless combustion under different typical conditions were carried out andthe experimental results show that PC gasification is optimum when the three tiers of PCnozzle are simultaneously in operation and the atom ratio of o2/C is about 1.0 and meanwhile, the concentration of Co+H2, the calorific value of the synthesized gas and the efficiency of the cold coal gas are all at their maximum value, i. e 30.3%,4477kJ/Nmand75. 29% respectivelyKey words: pulverized coal; flameless oxidation; entrained flow bed; experimental gasification furnace世界上常用的煤氣化技術可分為三類:移動能力強以及大容量運行經(jīng)驗豐富等優(yōu)點,是發(fā)展床氣化技術流化床氣化技術和氣流床氣化技術煤氣化技術的首選方向[這三種技術相比較,氣流床氣化技術具有煤種與近年來,無焰燃燒技術37因其反應區(qū)域溫度粒度適應性廣、碳轉(zhuǎn)化率高、單爐容量大變負荷更均勻中國煤化工應強度較大和CNMHG收稿日期:2012-06作者簡介;陳文衛(wèi)(1984-),男,湖北通山人,長沙理工大學碩士研究生,主要從事傳熱傳質(zhì)技術與工程運用方面的研究第9卷第3期陳文衛(wèi),等:無焰氧化氣流床氣化實驗爐設計與氣化特性研究71NO,排放濃度及燃燒噪音低等優(yōu)良特性(810而得旋給粉機送粉管道、點火用氣瓶、電子點火器和熱到廣泛的應用本課題的研究目的是結(jié)合無焰氧電偶等組成.輸送煤粉的空氣及二次風來自于實化的技術優(yōu)勢和實現(xiàn)途徑37,設計并開發(fā)一套以驗室的公用風系統(tǒng)基于無焰氧化的氣流床粉煤氣化爐[11為主體的實驗系統(tǒng),并在爐內(nèi)進行冷態(tài)流場測試與干煤粉2冷態(tài)試驗的無焰氧化氣化特性實驗2.1實試工況及試驗氣化爐內(nèi)的氣體流動特性對爐內(nèi)的煤粉濃度1無焰氧化氣化試驗爐及試驗系統(tǒng)分布、氧濃度分布、溫度場分布及氣化特性具有重要影響,因此需對不同流量工況及噴嘴投運方式氣化試驗爐的設計應充分考慮無焰氧化的實下的爐內(nèi)流動特性進行試驗測試以便為氣化爐現(xiàn)條件7,具體結(jié)構(gòu)如圖1所示.由氣化爐組成氣化實驗工況調(diào)整提供依據(jù).根據(jù)氣化爐二次風的煤粉氣化試驗系統(tǒng)如圖2所示切向布置及煤粉噴嘴對沖布置的特點(如圖3示),冷態(tài)試驗設計了如表1所示的3種進氣工況A1.Q1,Q2為二次風噴嘴;2.J,衛(wèi)為煤粉噴嘴3.C1,G3為測溫孔;4.1-9為溫度測點圖3氣化爐噴嘴及溫度測點布置示意圖Fig. 3 Illustration of nozzles and temperatureL氣化室;2保溫材料;3防火磚;4防火水泥;5激冷室;measuring points for the furnace截面A-A,C-C,E-E為粉煤和氣化劑噴嘴布置截面;截面B-B,D-D,F-F,C-G為測溫點布置截面表1氣化爐冷態(tài)試驗工況Table I Conditions for cold air flow圖1氣化爐爐膛結(jié)構(gòu)示意圖Fig. 1 Illustration of the gasification furnacemeasurement in the furnace二次風噴嘴總流量/噴嘴出口速度/工況位置6.63L3AT9.9513AQ1, AQ213.26(a)正視圖(b)俯視圖1主管道;2預留氮氣出口;3載氣管道;4送粉管道:5千燥箱:6煤氣管道;7排空管道;8煤粉倉;9氣化劑主管道;10.氣化劑AQl, AQ2管道;11電子打火器;12液化氣管道;13液化氣瓶;14螺旋輸粉機;15觀察孔;16氣化爐本體CQl, CQ2圖2氣化爐實驗系統(tǒng)示意圖9.95Ilustration of the gasification furnace based bench2.21中國煤化工332氣化爐主要由氣化室、耐火磚、隔熱保溫材oHCNMHG442料、煤粉噴咀、空氣噴咀、急冷室及爐膛支撐結(jié)構(gòu)等組成煤粉氣化試驗系統(tǒng)主要由氣化爐、煤粉倉、螺1806.6372長沙理工大學學報(自然科學版)2012年9月每種工況的總空氣流量設計了60,90,120,測點切向速度逐漸減小.其原因是,空氣自噴嘴沿150,180m3/h5種工況,并分別以F60,F90,切線方向進入爐膛,在近爐膛壁面處切向速度較F120,F150,F180表示試驗按表1所示的試驗工大,在近爐膛中心區(qū)域因大部分空氣旋轉(zhuǎn)向下流況組織,各測點的風速采用熱線風速儀測量,試驗動而使切向速度較小,表明在下排氣氣化爐內(nèi)實過程中根據(jù)測試結(jié)果動態(tài)調(diào)整閥門開度,使各工現(xiàn)向下旋轉(zhuǎn)氣流的可行性況的冷空氣流量滿足或接近表1所示各工況的2)爐內(nèi)切向速度隨噴嘴級數(shù)的增加而逐漸下要求降.圖4表明,隨著氣化爐噴嘴投入級數(shù)的增加,22試驗結(jié)果與分析爐膛橫截面上各測點切向速度及切向速度梯度均整理氣化爐冷態(tài)空氣動力場的實驗測試結(jié)果逐漸減小.其原因是,當氣化爐內(nèi)總空氣流量(或發(fā)現(xiàn),氣化爐截面A一A,C一C,E一E上的切向速氣化爐負荷)相同時,隨著投入空氣噴嘴級數(shù)的增度分布具有相似性,并具有以下特點加,各噴嘴出口空氣切向速度逐漸減小,爐膛內(nèi)部1)下排氣氣化爐內(nèi)的氣體流動為下旋氣流.氣流的旋轉(zhuǎn)動量下降,爐內(nèi)氣流速度變化趨緩.這由圖4知,從爐膛壁面到爐膛中心,爐膛橫截面各對煤粉的氣化比較有利20-1100110220(a)E-E截面工況1(b)E-E截面工況2(c)E-E截面工況3目1100-220-1100L/mmL/mm(d)GG截面工況1(e)G-G截面工況2(f)GG截面工況3圖4氣化爐E-E,G一G裁面各測點的切向速度分布圖Fig. 4 The measured tangential velocity at different points on section F-F, G-G of the furnace控制在50kg/h,并通過控制噴入氣化室內(nèi)的空氣3煤粉無焰氧化氣化試驗流量來控制氧碳原子比3.1試驗步驟氣化爐的煤粉和空氣噴嘴布置如圖3所示1)開啟急冷室冷卻水閥門,然后依次啟動引試驗中的溫度測點位置如圖5所示氣化用煤粉風機送同望它已并點火對爐膛預的燃料特性如表2所示氣化試驗工況如表3所熱預CNMH不超過5℃/min示試驗中所用的氣化劑為常溫空氣為了便于比當爐壁處溫度達到1W時,預熱完成,并準備較不同工況下粉煤的氣化特性,試驗中將給煤量投入煤粉.第9卷第3期陳文衛(wèi),等:無焰氧化氣流床氣化實驗爐設計與氣化特性研究73氣噴嘴投運方式及各噴嘴中空氣的流量,同時觀察爐內(nèi)火焰.當爐內(nèi)火焰由明顯的高亮度火焰變成低亮度暗色火焰時,可認為爐內(nèi)燃燒已由傳統(tǒng)的有焰燃燒方式轉(zhuǎn)變?yōu)闊o焰燃燒方式(如圖6所示)(a)B-B,F-F截面b)D-D,GG截面圖5氣化試驗中溫度測點位置示意圖Fig 5 Temperature measuring points during the test表2氣化用煤粉燃料特性(a)有焰氧化氣化(b)無焰氧化化化Table 2 Proximate and ultimate analysis of圖6不同氣化方式下的爐內(nèi)火焰the pulverized coalFig. 6 Flames in different combustion model項目數(shù)據(jù)項目數(shù)據(jù)37%1.69%3)按照表3所列工況調(diào)整運行參數(shù),同時利6.37%C53.42%用熱電偶采集各測點溫度,并用氣體采樣袋在急2.82%冷室出口采樣收集合成氣樣本0.90%Neur 20 035 kJ/kg4)試驗結(jié)束,控制爐膛降溫速率不超過13.39%5℃/min,待爐膛溫度降到200℃以下后,依次停DT止給粉機、鼓風機和引風機,最后關閉急冷室冷卻3氣化試驗工況水閥門Table 3 Conditions for the gasification3.2試驗結(jié)果及分析進料總空氣流量/氧碳粉煤噴嘴氣化劑噴嘴1)爐內(nèi)溫度分布工況(L·s-1)原子比①爐膛內(nèi)氧化區(qū)的溫度隨氧碳原子比的增加56.98而升高試驗結(jié)果表明,當氧碳原子比從0.8增加64.11到1.2時,爐內(nèi)氧化區(qū)各測點的溫度均相應升高.AQ1, AQ271.23其原因是,隨著氧碳原子比的增大,煤粉粒子的燃燒反應越來越強烈,燃燒放熱量也越來越大,從而l.2使得氧化區(qū)的溫度整體升高.0.8②不同工況下爐膛各截面的溫度分布具有相64.11似性,且爐膛上部(氧化區(qū))的溫度自爐壁向爐中AJl, AJ2AQIAQ271.23心逐漸降低,而爐膛下部(還原區(qū))則與此相反(如Cl, CJ2CQ1, CQ278.351.1圖7所示).爐內(nèi)溫度呈現(xiàn)出上述分布的原因是,85.48爐膛上部近爐壁區(qū)域氣體旋流速度較大,較大的離心力作用使煤粉粒子聚集在爐壁附近而使氧化反應強烈,燃燒溫度較高,而近爐膛中心區(qū)域的流AQIAQAJl, A2, CJI,動情況剛好與此相反,因此參加氧化反應的煤粉CQICQCJ2,EJl, EJ2EQl,EQ2粒子數(shù)量較少而使得該區(qū)域的燃燒溫度較低(如78.351.1圖7中的F一F截面);爐膛下部因受漸縮結(jié)構(gòu)出1.2口及旋流速度H中國煤化工謀粉粒子向2)啟動螺旋輸粉機,調(diào)節(jié)煤粉和氣化劑(空出口中心區(qū)域CNMHG而使得中心)流量,使爐膛內(nèi)的煤粉穩(wěn)定著火燃燒.當給煤區(qū)域的氧化放熱反應比近壁區(qū)域強烈,因而中心量達到50kg/h時,穩(wěn)定運行一段時間后,調(diào)節(jié)空區(qū)域溫度較高(如圖7中的G一G截面)74長沙理工大學學報(自然科學版)2012年9月2601260122012001200l1801220300-200-1000100200300300-200-1000100200300距爐內(nèi)中心軸線的距離/mm距爐內(nèi)中心軸線的距離/mm距爐內(nèi)中心軸線的距離/mm(a)工況1GC截面(b)工況2FF截面(c)工況3F-F截面11701180113011301150I 100109011301080107011001110106010901 100300-200-1000100200300300-200-1000100200300300-200-1000100200300距爐內(nèi)中心軸線的距離/m距爐內(nèi)中心軸線的距離/mm距爐內(nèi)中心軸線的距離/mm(d)工況1GG截面(e)工況2CG截面(f)工況3CG截面圖7F一F,G-G截面的溫度測量結(jié)果Fig. 7 The measured temperatures on section F-F,G-G③爐膛下部溫度隨噴嘴投運層數(shù)的增加而升使得下部區(qū)域的氧化反應更加強烈,燃燒放熱更高.由圖7知,在工況3下,G一G截面的溫度均高多,因而溫度比中上部區(qū)域高于其他2種工況,溫度梯度也均小于其他2種工2)合成氣組分濃度況.其原因是,上、中層噴嘴送入爐內(nèi)未完全反應利用1903型奧氏氣體分析儀對所收集到的的煤粉粒子和可燃性氣體與下層噴嘴出口的煤合成氣樣本進行分析,得到合成氣中CO,H2,CH4粉、空氣混合后,在旋轉(zhuǎn)氣流的帶動下向下移動,和CO2的濃度(如圖8所示)20E接0.70.8091.01.10708091.01.11.2氧碳原子比氧碳原子比(a)Co濃度(b)H2濃度工況08言0.50.40.70.809101.I070.8091.01.11.2氧碳原子比中國煤化工(c)CH濃度CNMHG圖8各組分氣體濃度Fig.8 Concentration of the component gas第9卷第3期陳文衛(wèi),等:無焰氧化氣流床氣化實驗爐設計與氣化特性研究75圖8表明熱值、冷煤氣效率及煤耗等來表征①隨著氧/碳原子比的逐漸增加,合成氣中可碳轉(zhuǎn)化率:燃組分的濃度呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢,且存導致這一現(xiàn)象的原因是,在入爐煤粉量保持不變V×([CO]+[CO2]+[CH×12在一最高濃度值,而CO2的濃度一直呈上升趨勢100%的情況下,氧/碳原子比增加,煤粉粒子的氧化燃燒反應加強,燃燒放熱量增加,爐內(nèi)溫度升高,氣化反應加強,從而使得合成氣中CO,H2和CH4熱值的組分濃度快速上升,并達到一個最大值.當氧/4.187碳原子比繼續(xù)增加時,過多的空氣一方面降低了(3020[CO]+3050H2]+950CH4]).(2)爐內(nèi)溫度水平,使得氣化反應速度下降;另一方冷煤氣效率面,過量的氧氣與合成氣中的CO,H2和CH4發(fā)Hl×vx100%nG×H=(3)生氧化反應,并且過多的空氣還進一步稀釋了合成氣中CO,H2和CH4的濃度,從而使得可燃氣煤耗:體成分的濃度進一步下降.煤耗=100%(4)②合成氣中可燃組分的濃度隨噴嘴級數(shù)的增加而逐漸升高.導致這一現(xiàn)象的原因是,隨著噴嘴以上各式中:V為合成氣流量,Nm/h,由煤氣流級數(shù)的增加,爐膛內(nèi)部氣體的流場和溫度場分布速和煤氣管道半徑求得;[CO][H2],[CH]為合越來越均勻,整體溫度也明顯升高,強化了煤粉的成氣中的體積百分數(shù),%;G為給煤量,kg/h;無焰氧化和氣化反應V有效氣為合成氣中(CO+H2)的體積Nm3/h3)氣化工藝參數(shù).式(1)~(4)計算所得結(jié)果如圖(9)所示煤粉氣化爐的技術性能還可通過碳轉(zhuǎn)化率10048004600出4000爛38000708091.01.11.20708091.01.11.2氧碳原子比氧碳原子比(a)碳轉(zhuǎn)化率b)合成氣熱值74700g0708091.01.11.20708091.01.11.2氧碳原子比氧碳原子比(c)冷煤氣效率d)煤耗圖9氣化爐的氣化工藝參數(shù)Fig. 9 Gasification parameters for the gasil圖9表明:原子比增加,煤YH中國煤化工CNMHG轉(zhuǎn)化率也①隨著氧/碳原子比的增加,碳轉(zhuǎn)化率逐漸升隨之增大;當氧碳原子比增加到一定值時,煤粉的高最后趨向平緩導致這一現(xiàn)象的原因是,氧/碳主要反應由氣化反應變成了氧化反應,此時氧碳76長沙理工大學學報(自然科學版)2012年9月原子比的增加對碳的轉(zhuǎn)化率影響也相應變緩tion[J]. Progress in Energy and Combustion Sci②氧/碳原子比變化時,合成氣熱值的變化趨ence,2004,(30):329-366勢和(CO+H2+CH4)的組分濃度變化趨勢一致[5] Ambrogio Milani, Alessandro Saponaro Diluted com冷煤氣效率的變化趨勢和合成氣熱值的變化趨勢bustion technologies [J]. IFRF Combustion Journal一致,而煤耗的變化趨勢和有效氣體的變化趨勢2001(1):1-32.[6]F J Weinberg. Combustion temperatures[J]. The fu-相反ture, Nature,1971,233(24):239241③當氧/碳原子比為1.0左右時,氣化爐處于[7唐超君,方明,唐志國,等煤粉無焰氧燃的試驗研究最佳工況,此時的n為92.86%,Hs為[J].電站系統(tǒng)工程,2010,26(1):8-104477kJ/Nm3,n為75.29%,煤耗為482g/Nm3TANG Chaojun, FANG Ming, TANG Zhi-guo, etal. The experimental research of coal flameless oxidation4結(jié)論[J]. Power System Engineering, 2010, 26(1): 8-10.[8]唐志國,程建萍,馬培勇,等新型常溫空氣無焰燃燒實現(xiàn)技術及特性分析[].工業(yè)加熱,2007,36(1):1)氣化試驗爐在三層六噴嘴進料無焰氧化氣48-51化工況下,氧/碳原子比為1.0左右時,氣化試驗TANG Zhi-guo, ChENG Jian-ping, MA Pe- yong, et爐的工作狀況最佳.此時的碳轉(zhuǎn)化率為92.86%al. The technology of realizing flameless combustion冷煤氣效率為75.29%,有效氣體(CO+H2)組分in normal temperature and its characteristics analy濃度為30.3%煤耗為482g/Nm3zing]. Industrial Heating, 2007,36(1):48-512)本試驗爐的無焰氧化氣化特性指標均低于[9]刑獻軍,林其釗常溫空氣燃燒中CO生成的研究其他常規(guī)氣流床的技術指標.其主要原因是,試驗[J].熱能動力工程,2006,21(6):612-617XING Xian-jun, lin Qi-zhao. The research of CO爐在常壓環(huán)境下運行,且氣化劑為常溫空氣generation in normal temperature air combustion[J]3)雖然這些氣化特性指標無先進性,但是可Journal of Engineering for Thermal Energy and Pow-以證明在本試驗系統(tǒng)平臺上進行煤粉的無焰氧化er,2006,21(6):612-617氣化特性研究的可行性,并為今后更加深入、細致[10]刑獻軍,林其釗常溫空氣無焰燃燒中NO,生成的的研究奠定了理論與試驗基礎研究[門].環(huán)境科學學報,2006,26(10):1671-1676在下一階段的試驗中,可以考慮采用以下方XING Xian-jun, lin Qi-zhao. The research of NO,式加以改進:①采用加壓氣流床[1n;②對氣化劑generation in normal temperature air flameless進行預熱等combustion[J] Journal of Environmental Sciences2006,26(10):1671-1676[1]楊泱,錢芬芬,潘多偉.煤的氣化及其影響因素綜述〔參考文獻〕[].煤炭加工與綜合利用,2005(5):41-42.[1]黃戒介,房倚天,王洋.現(xiàn)代煤氣化技術的開發(fā)與進YANG Yang, Qian Fen-fen, PAN Duo-wei. The re-展[門].燃料化學學報,2002,30(5):385-390view of coal gasification and its influencing factorHUANG Jie-jie, FANG Yi-tian, WANG Yang. The[J]. 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