工進(jìn)展●2426●CHEMICAL INDUSTRY AND ENGINEERING PROGRESS2016年第35卷第8期8研究開發(fā)典型氣流床煤氣化爐氣化過程的建模東赫'，劉金昌1，解強(qiáng)'，黨鉀濤'，王新'(!中國礦業(yè)大學(xué)(北京)化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院，北京100083; ?九州大學(xué)電子和材料應(yīng)用科學(xué)系，日本福岡春日816-8580 )摘要:利用AspenPlus,基于熱力學(xué)平衡模型對(duì)GSP煤粉氣化爐、GE水煤漿氣化爐及四噴嘴對(duì)置式水煤漿氣化爐的氣化過程建模。根據(jù)煤顆粒熱轉(zhuǎn)化的歷程，將煤氣化過程劃分為熱解、揮發(fā)分燃燒、半焦裂解及氣化反應(yīng)4個(gè)階段，利用David Merrick 模型計(jì)算熱解過程，采用Beath 模型校正壓力對(duì)熱解過程的影響，選用化學(xué)計(jì)量反應(yīng)器模擬揮發(fā)分燃燒反應(yīng)，編制Fortran程序計(jì)算半焦裂解產(chǎn)物收率，最后基于Gibs自由能最小化方法計(jì)算氣化反應(yīng)。結(jié)果表明，采用建立的氣流床氣化過程模型模擬工業(yè)氣化過程的結(jié)果與生產(chǎn)數(shù)據(jù)基本吻合，對(duì)GSP煤粉氣化爐、GE水煤漿氣化爐及四噴嘴對(duì)置式水煤漿氣化爐等3種氣化爐有效氣成分( CO+H2)體積分?jǐn)?shù)模擬結(jié)果的誤差均不超過2%，建立模型的可靠性得到驗(yàn)證。關(guān)鍵詞:氣流床氣化爐;熱力學(xué)平衡模型; Aspen Plus中圖分類號(hào): TQ 546文獻(xiàn)標(biāo)志碼: A文章編號(hào): 1000- 6613 (2016) 08 - 2426 - 06DOI: 10.16085/jissn. 100-6613.2016.08.19Modeling of coal gasification reaction in typical entrained-flow coalgasifiersDONG He'，LIU Jinchang'?, XIE Qiang', DANG Jiatao'，WANG Xin'( School of Chemical and Environmental Engineering, China University of Mining and Technology ( Beiing), Beijing100083，China; Department of Applied Science for Electronics and Materials, Kyushu University, 6-1 Kasuga- Koen,Kasuga, Fukuoka 816-8580，Japan)Abstract: This paper presents a modeling method for the coal gasification process proceeding in GSPpulverized coal gasification， GE coal-water slurry gasification and Opposed Multiple- Burnergasification based on the thermodynamic equilibrium with the aid of Aspen Plus. In the light of thermalconversion procedure of fine coal particles, the coal gasification was interpreted as consisting of fourstages including pyrolysis，volatile combustion, char decomposition and gasification reaction. Then,the pyrolysis stage was calculated by the David Merrick model and the effect of pressure on the coalpyrolysis was corrected by means of Beath model. The volatile combustion stage was simulated byusing Rstoic reactor and the yield of char decomposition products was calculated via compiling Fortranprogram. And finally, the gasification reaction stage was simulated based on the Gibbs free energyminimization. The results revealed that the simulated values from the developed simulation model ofgasification processes were in good consistent with the industrial field data. The deviation of simulatedresults of volume fraction of the effective gas (CO+H2) of these three typical entrained-flow gasifierswere all less than 2%，which can validate the reliability of the coal gasification model.收稿日期: 2015-10-30: 修改稿日期: 2015-12-09。第一-作者:東赫(1991-)，女，碩士研究生。聯(lián)系人:解強(qiáng)，教授，基金項(xiàng)目:國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃( 2014CB238905)及中央高校博士生導(dǎo)師。E-mail dr-xieq@cumtb.edu.cn?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)(2009KHI0)項(xiàng)目。第8期東赫等:典型氣流床煤氣化爐氣化過程的建?！?427●Key words: entrained-flow gasifiers; thermodynamic equilibrium model; Aspen Plus建立煤氣化數(shù)學(xué)模型的核心在于選擇合適的反分為熱解及揮發(fā)分燃燒、半焦燃燒氣化反應(yīng)和氣化應(yīng)模型。迄今為止，煤氣化數(shù)學(xué)模型繁多，主要為還原反應(yīng)三部分進(jìn)行建模，模型預(yù)測(cè)較為準(zhǔn)確。此動(dòng)力學(xué)模型和熱力學(xué)平衡模型-21。動(dòng)力學(xué)模型雖能外，對(duì)于煤氣化“拔頭”工藝煤熱解過程，基于Aspen真實(shí)地反映爐內(nèi)的氣化反應(yīng)過程，但該模型的建立Plus的模擬方法主要使用相關(guān)經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式計(jì)算熱解依賴于詳細(xì)的動(dòng)力學(xué)反應(yīng)機(jī)理及反應(yīng)速率表達(dá)式，產(chǎn)物組成，而所擬合的相關(guān)經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式多基于常壓對(duì)于復(fù)雜的煤氣化反應(yīng)體系，其應(yīng)用往往受限于清條件下的熱解實(shí)驗(yàn)結(jié)果歸納9。但對(duì)于氣流床氣化晰定義的反應(yīng)和組分個(gè)數(shù):另-方面，由于動(dòng)力學(xué)爐，壓力對(duì)熱解過程的影響不可忽略。BEATH!'0]模擬方法及軟件的限制，僅能對(duì)氣化爐單--設(shè)備進(jìn)研究發(fā)現(xiàn)煤熱解析出的揮發(fā)分得率隨著壓力升高而行模擬研究，難以考察氣化前及氣化后的整個(gè)工藝減小，并根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合出壓力與煤熱解產(chǎn)物收流程。相較而言"，熱力學(xué)平衡模型不針對(duì)特定的率的關(guān)系式; LIU 等川在對(duì)氣流床氣化過程建模過氣化爐型，以一-定的平衡限制條件為假定基礎(chǔ)，通程中，采用Beath 模型校正了熱解過程，模擬結(jié)果過建立各元素組分的反應(yīng)平衡、質(zhì)量方程及整個(gè)氣更為貼近實(shí)際情況?；癄t熱量平衡方程，求解煤氣的平衡組成。熱力學(xué)結(jié)合煤(顆粒)氣化反應(yīng)歷程，基于熱力學(xué)平平衡模型設(shè)計(jì)過程簡(jiǎn)單，雖不能考察氣化爐內(nèi)的流衡模型對(duì)氣化反應(yīng)歷程中各環(huán)節(jié)的模擬在以求解產(chǎn)動(dòng)傳熱、傳質(zhì)特性及氣化反應(yīng)的過程，但由于求解物組成及相態(tài)為目的的情況下準(zhǔn)確度高且計(jì)算量速度很快且在選取準(zhǔn)確的模型參數(shù)時(shí)能夠獲得較為小。本文以實(shí)際生產(chǎn)指標(biāo)為依據(jù)，利用Aspen Plus準(zhǔn)確的結(jié)果，故而在氣化爐工程模擬和流程模擬中軟件,對(duì)3種典型氣流床氣化爐氣化過程進(jìn)行模擬，獲得了廣泛的應(yīng)用3。深入明晰氣化爐煤熱解、揮發(fā)分燃燒、半焦裂解及DAI等中基于Gibbs自由能最小化原則對(duì)煤粉氣化反應(yīng)過程模型建立的機(jī)理及過程,并依據(jù)Beath氣化過程建立模型，在此基礎(chǔ)上考察了操作參數(shù)對(duì)壓力校準(zhǔn)模型校準(zhǔn)熱解過程。氣化過程的影響，并將模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比1煤氣化過程建模較，兩者具有一致性;車德勇等5模擬流化床氣化時(shí)將氣化過程分為熱解及氣化兩個(gè)部分，并考慮流1.1 煤(顆粒)氣化歷程解析化床氣化爐密相區(qū)和稀相區(qū)流體動(dòng)力學(xué)參數(shù)不同，煤炭氣化過程實(shí)際上是煤炭在高溫下的熱化學(xué)利用嵌入Fortran氣化動(dòng)力學(xué)子程序的2個(gè)攪拌釜式反應(yīng)過程，王輔臣B、于遵宏同等對(duì)煤炭氣化過反應(yīng)器模塊分別模擬2個(gè)區(qū)內(nèi)焦炭的氣化反應(yīng):汪程進(jìn)行了詳細(xì)分析，認(rèn)為煤氣化反應(yīng)雖受氣化方式、洋等0借助Aspen Plus軟件建立了氣流床煤氣化爐氣化劑及煤種等諸多因素影響，但所有的氣化過程的熱力學(xué)平衡模型，其中包含裂解、氣化及冷卻等存在明顯的共性，即煤炭顆粒進(jìn)入氣化爐內(nèi)先后經(jīng)3個(gè)模塊，將固體煤經(jīng)裂解轉(zhuǎn)化為Aspen Plus可處歷了干燥、熱解、揮發(fā)分燃燒、焦炭燃燒和氣化反理的常規(guī)組分物質(zhì)，經(jīng)Gibbs平衡反應(yīng)器求解產(chǎn)物應(yīng)過程。組成，后經(jīng)分離模塊進(jìn)行分離得到產(chǎn)品合成氣和副對(duì)于氣流床氣化過程，在干燥和熱解階段，由產(chǎn)物灰渣。至今，基于熱力學(xué)平衡模型對(duì)煤氣化過于大部分煤顆粒小于200目，且爐內(nèi)平均溫度在程的模擬研究主要將氣化過程簡(jiǎn)化為裂解單元和氣1300C以上，煤粉受熱速度極快，因而認(rèn)為干燥階化單元兩部分，且側(cè)重于操作參數(shù)對(duì)氣化爐性能的段煤中水分瞬間蒸發(fā)，同時(shí)發(fā)生快速的熱分解脫除分析，而關(guān)于熱力學(xué)平衡模型詳細(xì)的建立過程仍不揮發(fā)分。目前氣化過程模型的建立均將水分蒸發(fā)過充分，且實(shí)際的氣化反應(yīng)過程較為復(fù)雜，上述 模型程與揮發(fā)分析出過程一-起考慮12]。 而后，熱解析出建立時(shí)尚未考慮煤氣化過程伴隨的熱解及揮發(fā)分燃的揮發(fā)分和形成的半焦進(jìn)行燃燒和氣化反應(yīng)，此過燒反應(yīng)，難以系統(tǒng)和準(zhǔn)確地反映實(shí)際氣化過程。程中揮發(fā)分的燃燒反應(yīng)產(chǎn)生的熱量以供為后階段的KONG等7針對(duì)水煤漿氣化過程建立了三級(jí)平衡模氣化反應(yīng)，不可忽略。氣化反應(yīng)階段包括氣化劑與型，將氣化過程分為熱解和燃燒級(jí)、氣固相反應(yīng)級(jí)煤或焦之間的反應(yīng)、煤與反應(yīng)物之間的反應(yīng)、反應(yīng)及氣相反應(yīng)級(jí)3個(gè)等級(jí)進(jìn)行模擬，結(jié)果表明該模型產(chǎn)物與氣化劑及反應(yīng)產(chǎn)物之間的反應(yīng)。具有一定的可靠性;徐越等8)將復(fù)雜的煤氣化過程需說明，實(shí)際氣化過程中各個(gè)階段可能同時(shí)進(jìn)●2428●化I進(jìn)展2016年第35卷行，難以清晰分割。為便于氣化過程模型的建立，解揮發(fā)分的成分及焦炭的產(chǎn)率，計(jì)算簡(jiǎn)便且通用性結(jié)合煤氣化反應(yīng)歷程，擬將復(fù)雜的煤氣化過程進(jìn)行較好4。假設(shè)揮發(fā)分產(chǎn)物有CH4、C2H6、 CO、CO2、分段，即劃分為熱解、揮發(fā)分燃燒、半焦裂解及氣H2、H2O、 NH3、H2S和焦油，其他產(chǎn)物只有焦。具化反應(yīng)4個(gè)階段。體方程如式(1)所示。式(1)是由10個(gè)方程組成的101.2熱解過程階矩陣，矩陣每行代表每個(gè)方程中10個(gè)回歸系數(shù)。1.2.1 David Merrick模型其中，第1行為碳平衡方程，2~5行分別為H、0、DavidMerrick建立了煤熱解揮發(fā)分及焦炭產(chǎn)N、S平衡方程，第6行為質(zhì)量平衡方程，7~10行量的計(jì)算經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?31，該模型基于元素平衡計(jì)算熱表示各個(gè)物質(zhì)的收率?！竪(C) 0.75 0.8 0.4286 0.2727 0.85 0 0 00]「CHARCw(H) 0.25 0.20 0 0.082 1 .11111 0.1765 0.0588CH,Hw(O) 0 0 0.5714 0.7273 0.049 0 0.8889 00C,H。0.009 0CON0.01 0 0 0.8325 0.9412 CO,S(1)TAR .1-VH2| 1.31HH,0| 0.22HNH,0.320H2SL 0.150]1.2.2壓力校正通過AspenPlus內(nèi)嵌的Calculator計(jì)算模塊中氣流床氣化爐內(nèi)壓力較高，在使用熱解模型對(duì)原Fortran語言編寫的程序來控制。該單元本身遵循質(zhì)煤熱解產(chǎn)物進(jìn)行計(jì)算后需要通過壓力校正才能更加.量守恒，只需考慮穩(wěn)態(tài)情況下系統(tǒng)能量的守恒，且準(zhǔn)確地模擬氣流床氣化過程。論文擬根據(jù)BEATHIOI由于煤氣化是化學(xué)反應(yīng)過程，因而可采用生成焓來實(shí)驗(yàn)結(jié)果提出的煙煤壓力校準(zhǔn)模型，如式(2)。計(jì)算反應(yīng)中氣體和固體的焓。煤裂解單元的焓平衡(2方程及生成焓5)如式(8)、式(9)。p,"MmusSHcu.2. + m.uHoaw(ea)= EnSHgco.298J +13揮發(fā)分燃燒過程8)EnH,(Tu)+Qp使用David Merrick模型可計(jì)算出的揮發(fā)分有CH4、C2H6、CO、CO2、 H2、H2O、 NH3、H2S及焦HHau2 = HHV -(327.86C。+ 1418.79H +(9)油。其中可以發(fā)生燃燒反應(yīng)的有CH4、C2H6、 CO、92.84S + 158.67M )H2、H2S及焦油。假定氣化反應(yīng)過程中氣化劑充足,式(8)表示在一-定溫度T下，等號(hào)左邊的兩項(xiàng)分上述五種可燃揮發(fā)分以及焦油發(fā)生了完全燃燒反別表示進(jìn)料物流的生成焓和總焓，等號(hào)右邊前兩項(xiàng)應(yīng)，采用Aspen Plus軟件現(xiàn)有的操作模塊化學(xué)計(jì)量分別表示反應(yīng)產(chǎn)物的生成焓和總焓。反應(yīng)器(RST0IC) 進(jìn)行模擬，主要反應(yīng)方程式如在Aspen Plus軟件模擬時(shí)，半焦裂解過程產(chǎn)物式(3)~式(7)。依據(jù)焦的工業(yè)分析和元素分析，通過Fortran 編程Cm H, +(m+0.5n)O2 == mCO2 + 0.5nH2O(3語言實(shí)現(xiàn)，如下所示!6。CH.+2O2CO2 +2H2OFACT=(100- _WATER)/100H2+0.5O2= == = H2O(5H2O=WATER/100H2S+1.5O2== = H2O+SO2(6ASH=ULT(1)/100*FACTCH。+3.50,== =2CO2 +3H2O(7C=ULT(2)/100*FACT1,4 煤(焦)裂解過程H2=ULT(3)/100*FACT煤、半焦都是復(fù)雜的混合物，在模擬軟件中無N2=ULT(4)/100*FACT法對(duì)組分不清楚的混合物進(jìn)行計(jì)算，將熱解后的半Cl2=ULT(5)/100*FACT焦依據(jù)其工業(yè)分析和元素分析結(jié)果分解為單元素分S=ULT(6)/100*FACT子(C、H2、02、N2、S)和灰分，裂解組分的收率O2=ULT(7)/100*FACT●2430●化I進(jìn)展2016年第35卷揮發(fā)分燃燒反應(yīng)....一氧氣RSTOIC7氣花反應(yīng)”-揮發(fā)分一反應(yīng)器燃料產(chǎn)物混合器混合物RGiBBS物。反應(yīng)器中原料一RYIELD中載氣-混合器H煤粉一反應(yīng)器1-四一反應(yīng)器2-四-分離器......半焦裂熱解過......」半焦.... .. . .. . ..半焦裂解反應(yīng)」圖1氣流床煤氣化過程 模擬流程圖( 0XYGEN) 混合進(jìn)入到RST0IC反應(yīng)器表4熱解產(chǎn)物組成( COMBUST) 中發(fā)生燃燒反應(yīng)，得到產(chǎn)物產(chǎn)物產(chǎn)率(質(zhì)量分?jǐn)?shù))1%|產(chǎn)物 產(chǎn) 率(質(zhì)量分?jǐn)?shù))1%CC1.93( GASPRO)。焦油11.26H2.13(3)半焦裂解過程半焦 (CHAR)進(jìn)入到H2O2.17RYIELD反應(yīng)器(DECOMP)中進(jìn)行裂解反應(yīng)，得CH61.19NHs0.015到C、H2、 O2、N2、S及ASH混合物(DECOMP)。0.114(4)氣化過程揮發(fā)分燃燒產(chǎn)物 (GASPRO)、半焦裂解產(chǎn)物(DECOMPUD)及水蒸氣(STEAM)表5 Beath 模型校準(zhǔn)的熱解產(chǎn)物組成首先進(jìn)入混合器(MIX2)中混合，混合物產(chǎn)物產(chǎn)率 (質(zhì)量分?jǐn)?shù))1%|產(chǎn)物 產(chǎn)奉 (質(zhì)量分?jǐn)?shù))1%(MIXTURE)進(jìn)入RGIBBS反應(yīng)器(GASIFIER)58.5CO21.61中進(jìn)行氣化，生成產(chǎn)物(PRODUCT)。1.78CH45.91.813模擬與校核數(shù)據(jù)99NH;0.01co3.440.13.1分析數(shù)據(jù)(1)煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)選用寧東重化工基地某 煤3.3 氣化模型驗(yàn)證氣化廠中GSP、GE及四噴嘴對(duì)置式水煤漿氣化爐實(shí)應(yīng)用建立的氣化模型進(jìn)行模擬的結(jié)果匯總于表際運(yùn)行過程的氣化原煤，其主要煤質(zhì)指標(biāo)如表2所示。6。表6也給出了氣化生產(chǎn)的實(shí)際數(shù)據(jù)。表2煤的工業(yè)分 析和元素分析單位: %由表6可知，模擬結(jié)果與實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)數(shù)據(jù)基Mas AVa FCa Ca Na SuaHa C本吻合，GSP、GE及四噴嘴對(duì)置水煤漿氣化爐合成7.22 17.04 28.51 54.45 66.02 0.73 0.97 4.51 10.73氣有效成分(CO+H2) 體積分?jǐn)?shù)模擬結(jié)果誤差分別為1.48%、0.53%及 0.31%，說明該模型能夠較為準(zhǔn)(2)半焦分析數(shù)據(jù)利用David Merrick模型表6 GSP 煤粉氣化爐、GE水煤漿氣化爐及四噴嘴對(duì)置式估算熱解產(chǎn)物需用到半焦的工業(yè)分析和元素分析數(shù)水煤漿氣化爐模擬結(jié)果驗(yàn)證據(jù)，將原煤通過熱解實(shí)驗(yàn)制得半焦，熱解后的半焦四噴嘴對(duì)置式水組分(體積GSPGI工業(yè)分析與元素分析數(shù)據(jù)如表3所示。分?jǐn)?shù))生產(chǎn)模擬生產(chǎn)模擬煤漿氣化爐數(shù)據(jù)結(jié)果數(shù)據(jù)結(jié)果生產(chǎn)模擬3.2熱解模型計(jì)算數(shù)據(jù)結(jié)果根據(jù)DavidMerrick模型計(jì)算熱解產(chǎn)物的結(jié)果如25.5 25.88 37.30 36. 1833.77 33.96表4所示;根據(jù)Beath模型校準(zhǔn)的熱解產(chǎn)物結(jié)果如CO69.2567.39Co24.42 3.92 .21.59 15.3318.96 12.60表5所示。0.050.08.25200.2表3半焦的工業(yè)分析和元素分析N20.69 0.38 0.69 0.440.31 0.33MasAsVjFCaCNosHs OuH2S0.090.12.16.190.16 0.120.58 23.98 9.85 66.17 70.26 0.58 0.86 1.23 3.0CO+H2 94.75 93.27 77.25 77.7880.35 80.04第8期東赫等:典型氣流床煤氣化爐氣化過程的建模●2431●確的模擬3種典型氣流床氣化爐氣化過程。w(C)半焦干燥無灰基中C的質(zhì)量分?jǐn)?shù)4結(jié)論w(H)半焦干燥無灰基中H的質(zhì)量分?jǐn)?shù)w(N)半焦干燥無灰基中N的質(zhì)量分?jǐn)?shù)(1)根據(jù)煤(顆粒)氣化歷程，詳細(xì)解析了煤w(O)半焦干燥無灰基中O的質(zhì)量分?jǐn)?shù)熱解、揮發(fā)分燃燒、半焦裂解及氣化反應(yīng)各個(gè)階段半焦干燥無灰基中S的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的機(jī)理及過程。z一系統(tǒng)中 元素的個(gè)數(shù)(2)基于熱力學(xué)平衡模型，利用Aspen Plus參考文獻(xiàn)軟件建立了氣化過程各個(gè)階段的模型，其中熱解過程依據(jù)David Merrick模型計(jì)算，并采用BEATH模1] 亢萬忠.粉煤氣化爐的模擬計(jì)算及其分析D]. 石油化工設(shè)計(jì)，型校正了壓力對(duì)熱解過程的影響，揮發(fā)分燃燒反應(yīng)2008，25 (1): 29-33.過程選用了化學(xué)計(jì)量反應(yīng)器模擬，通過Fortran程序2] 王輔臣，龔欣，代正華，等，Shell粉煤氣化爐的分析與模擬[].華東理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2003, 29 (2): 202-216.計(jì)算了半焦裂解產(chǎn)物收率并基于Gibbs自由能最小3] 于遵宏，王輔臣，等煤炭氣化技術(shù)IMI. 北京:化學(xué)工業(yè)出版社，化方法計(jì)算了氣化反應(yīng)的產(chǎn)物組成。2010.[4] DAI Zhenghua, GONG Xin, GUO Xiaolei, et al. Pilotial and(3)以GSP、GE及四噴嘴對(duì)置式水煤漿氣化modeling of a new type of pressurized entraned-flow pulverized coal裝置生產(chǎn)數(shù)據(jù)為依據(jù)，基于所建模型對(duì)3種典型氣gification technology[]. Fuel, 2008， 87: 2304-2313.流床氣化爐氣化過程進(jìn)行模擬，結(jié)果表明，模擬計(jì)5] 車德勇，韓寧寧，李少華，水蒸氣對(duì)生物質(zhì)和煤流化床共氣化的算結(jié)果與實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)基本吻合，3種氣化爐的模影響模擬田].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2013， 33 (32); 40-45.擬結(jié)果中有效氣成分(CO+H2) 體積分?jǐn)?shù)的誤差均6] 汪洋，于廣鎖，于遵宏。運(yùn)用Gibbs 自由能最小化模擬氣流床煤氣化爐D]煤炭轉(zhuǎn)化，2004, 27 (4): 27-3.不超過2%，驗(yàn)證了該模型用于模擬氣流床氣化爐氣化過程的可靠性。Equilibrium model for gasification in entrained flow gasifiers basedon Aspen Plus[J]. Chinese Jourmal of Chemical Engineering，2013,符號(hào)說明21 (1): 79-84.[8]徐越， 吳一寧，危師讓.二段式干煤粉氣流床氣化技術(shù)的模擬研b,元素的摩爾數(shù)，mol究與分析D中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2003， 23 (10): 187-190.9] 張彥，趙月紅，何險(xiǎn)峰?；贏spen Plus的“煤拔頭"工藝熱解過組分?jǐn)?shù)程的模擬[D].計(jì)算機(jī)與應(yīng)用化學(xué)，2014, 31 (7): 7-778.煤收到基中C的含量，%[10] BEATH A C. Mahematical modeling of entrained flow coalGGibbs自由能gasification[D]. 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