第32卷第6期李迎春等:聚烯烴改性PET的研究19 .反應性不如MI接枝物的強，所以用PE.g-MI的共混融溫度變化不大，是因為在熱力學上它們?nèi)匀粸椴幌囿w系兩相間的界面粘接強一些，增韌效果耍好一-些。容體系。由于對熔融溫度影響不大，但是降低了PET表1不同相容 劑對PET/ IDIPEP共混體系的力學性能的冷結(jié)晶溫度，從而使得分子鏈的活動性增加，這些Tab 1 Elect of diferet compaibilizern on mechanical properties of都有利于PET結(jié)晶，增加結(jié)晶速率，從而改善PETPET/ HDPE blends的加工性能。樣品拉仲強度/MPa沖擊強度/m '2.3PET共混體系的結(jié)構(gòu)形態(tài)分析PF5.1820% HDPE/PET20.0735.4820% IDPE/ I0% PE-g MAH/PET26.7490.4620% HDPE/10% PE-g MI/PET30.99100.332.1.4不同改性劑對PET共混體系力學性能的影響表2列出了PP、PE、 EPDM 分別對PET進行改性時，共混體系中沖擊強度達到最大值時，各自共混物的拉伸強度。由表2可以看出，對PET進行增韌時，EPDM的效果最佳，PP其次，PE次次。這是因為a- 5%FP/10%PP.g-MIVPET b- 10% PP/10% Pp-MI/PFTEPDM本身為橡膠高彈性物質(zhì)，韌性比PP和PE都高，增韌肯定好一些。而PP比PE要好的原因可能是PP結(jié)構(gòu)中有側(cè)鏈- CHs， 對PET起到了一定的增韌效果。而在拉伸強度方面，則是EPDM對PET影響最大，拉伸強度數(shù)值降低的比較多。表2 PET/PP. PET/PE、PET/EPDM共混體系的力學性能Tab 2 Mechanical propetie of PETPP, PET/PE, PEI/EPDM blends拉伸強度/MPa沖 擊強度/m-'PET45.1885.95c- 15% EPDM/10%d- 10% EPDM/ 10%. 20% HDPE/PE-g-MI/PET0.99EPDM-g- MAH/PETEPDM-g-MAH/PET10%PP/10% P-g-MI/PET31.08143.95 .圖3 PET共混體系的SEM照片15% EPDM/ 10% EPDM-g-MAH/PET7.07176.10Fig3 SEM photograms of impact cross section of blends2.2共混體 系熱分析圖3為共混物的缺口沖擊斷面的SEM照片。由表3 PETPPP-gMI 和PET/ EPDM/ EPDM-gMAH圖3a、b可看出，分散相EPDM和PP粒子較小，界共混體系的熱分析數(shù)據(jù)面比較模糊，沖擊斷面不平整，出現(xiàn)界面空化，說明Tab 3 DTA datc of PET/PP/PP-g- MI and PET/EPDM/EPDM- g-MAH blends兩相相容性較好。而從圖3c、d可看出，兩種共混體樣晶質(zhì)冷結(jié)晶熔體系中，已經(jīng)看不清明顯的界面，分散粒子本身沖斷成量/mg__ 溫度/心溫度/心絮狀，整個斷面呈現(xiàn)空化，這說明這兩種共混體系的10375610% PP/10% PP-g-MI/PET10.32654相容性已經(jīng)很好了，共混物的沖擊強度達到最佳值。15% PP/ 10% EPDM-g-MAH/PET表明接枝物PP-g-MI 和EPDM-g- MAH可以起到良好增表3列出了. PET/PP/PP-g-MI 和PET/EPDM/容作用，使它們具有較好的工藝相容性。EPDM.g-MAH共混體系的熱分析數(shù)據(jù)。由表3可以看3結(jié)論出，加人10%的PP和10%的PP-_g-MI后,使PET的1) PP、EPDM和HDPE在分別加人相容劑后，能熔融溫度由256C降至254C，而PET的冷結(jié)晶溫度大幅度的提高PET的沖擊強度且使加工性能改善。由137心降至126C。加入15%的EPDM和EPDM-g-.2)在增韌方面，EPDM為最好，PP其次，HDPEMAH后使PET的熔融溫度由256 C降至254 C,而次次。并且EPDM和PP的用量分別為25%和20%左PET的冷結(jié)晶溫度由137 C降至121 C，說明PP右時(包括各自的10%接枝物)，PET共混體系的沖(EPDM)及接枝的PP (EPDM) 對PET的冷結(jié)晶具有擊強度有最大值。(下轉(zhuǎn)第30頁)促進作用，就如同加快降溫速率使過冷度增加。而熔30●塑料工業(yè)2004年同的情況下，能得到較大的抽芯距，因此采用彎銷側(cè).當進行第2階段抽芯運動時，塑件和型芯脫離.向抽芯機構(gòu)。為進一步減小模具尺寸、提高生產(chǎn)效己無包緊力，抽芯時彎銷只需克服滑塊摩擦力;而滑率，采用變角度彎銷抽芯(2],即在彎銷上設計兩個角塊摩擦力 - .般都非常小，因此對彎銷的抗彎能力及其度，使抽芯運動分解為兩個階段:先由小的抽拔角作它機械性能要求較低。為獲得長距離抽芯可以將傾角起始抽芯以承受較大的起始抽拔力.然后由大的抽拔選大些，此處傾角為40%。角使滑塊作長距離移動，從而實現(xiàn)長距離抽芯。2.3推出機構(gòu)， A-4為保證塑件的形狀及尺寸精度，模具采用多處推桿推出塑件。推桿分布在塑件四周、圓形外凸及中心處，能夠平穩(wěn)的頂出塑件。JN用2.4 冷卻系統(tǒng)塑件屬于方形薄壁件，因此設置合理的冷卻系統(tǒng)對保證塑件質(zhì)量，提高生產(chǎn)效率具有極其重要的作用。模具在動、定模.上分別設置兩套冷卻系統(tǒng)，外接水管，形成冷卻回路。動模-側(cè)的冷卻管道由銅管彎制而成，嵌人型芯13的槽中，銅管與型芯13的槽的空隙澆人鋅基合金，冷卻效果較好。書3模具工作過程合模，注塑，經(jīng)保壓冷卻后塑件成型。開模時，4--. EB國就4 -*-++/在彎銷19的作用下開始抽芯，整個抽芯過程分兩個A階段。第一階段發(fā)生在剛開模時，在小角度彎銷的帶柬_ @動下，滑塊20緩慢移動。當滑塊20完成短距離抽芯D4而與塑件松動時，第一階段抽芯完成。隨著動、定模繼續(xù)開模，第二階段抽芯開始。此時滑塊20向右快圖2模具結(jié)構(gòu)速運動，抽芯距離較大。抽芯結(jié)束，動模退到位后，F(xiàn)ig2 Mould stuclure drawing1-滑塊座; 2.導柱; 3-復位桿; 4_推桿; 5_推桿; 6-支座;注塑機的推出機構(gòu)通過推板7帶動模具的多個頂桿7_推板; 8-推桿固定板; 9-支撐板; 10_推桿; 11.導套: 12-動模(共11個)向前運動，推動塑件脫離型腔。在模具板; 13-~型芯; 14.定模板; 15-型芯; 16-澆口套; 17-側(cè)型芯;外，人工去除直澆口。18-連接銷; 19.彎銷; 20-滑塊; 21-支撐塊4結(jié)束語在進行第1階段抽芯運動時，由于塑件緊緊地包該模具采用變角度彎銷抽芯機構(gòu)解央了長距離抽在型芯上，存在較大的包緊力，彎銷在引導滑塊抽芯芯問題。 模具結(jié)構(gòu)簡單緊湊、抽芯可靠、生產(chǎn)效率時，既要克服包緊力又要克服滑塊摩擦力。因此，該高、加工制造成本低、維修方便、使用壽命長。參考文獻階段滑塊運動所需的力較大,要求彎銷具有較強的抗1蔣繼宏，王效岳.注塑模具典型結(jié)構(gòu)100例。北京:中國彎能力，在強度、剛度及運動平穩(wěn)性方面要求也較輕工業(yè)出版社，2000高。因此進行該階段運動時彎銷的傾角不能超過25°,2張中元，塑料注塑模具設計.北京:航空工業(yè)出版社，這里取20°。1999(本文于2004-03 - 22收到)(上接第19頁)3席世平,陳江，工程塑料應用，1997, 25(6): 45 .4席世平，陳江.塑料工業(yè)，1997, (5): 85 .1周理水，塑料，2000, 5 (29): 415唐萍，曾邦祿。塑料工業(yè)，1994， (3): 242孫東成，王志.工程塑料應用, 2001, 29<8): 43(本文于2004-01-12收到)