浙江電力42ZHEJIANG ELECTRIC POWER2011年第9期循環(huán)水泵雙速改造后的冷端優(yōu)化試驗(yàn)研究董益華，樓可煒,孫永平，秦攀(浙江省電力試驗(yàn)研究院，杭州310014)摘要:介紹了循環(huán)水泵雙速改造后的冷端優(yōu)化試驗(yàn)情況，并結(jié)合理論分析對(duì)凝汽器進(jìn)行了變工況計(jì)算。在理論計(jì)算過(guò)程中，引人了凝汽器傳熱綜合修正因子對(duì)別爾曼公式的傳熱系數(shù)進(jìn)行了修正，使計(jì)算結(jié)果更加符合實(shí)際試驗(yàn)情況，取得了較好的效果。根據(jù)循環(huán)水泵雙速改造后增加了高、低速切換運(yùn)行功能的實(shí)際情況，重新進(jìn)行冷端優(yōu)化計(jì)算，得出不同機(jī)組負(fù)荷、不同循環(huán)水進(jìn)水溫度條件下的循環(huán)水泵最優(yōu)組合，分析了循環(huán)水泵雙速改造后可能產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益。關(guān)鍵詞:循環(huán)水泵;雙速改造;冷端優(yōu)化;傳熱計(jì)算;修正方法中圖分類號(hào): TK264.1文獻(xiàn)標(biāo)志碼: B文章編號(hào): 1007-1881 (201 1)09 -0042-05Research on Optimization Tests of Cold-end System After Double-speed Retroftof Circulating Water PumpDONG Yi-hua', LOU Ke-wei', SUN Yong-ping', QIN Pan'(Zhejiang Electric Power Test and Research Istitute, Hangzhou 310014, China)Abstract: This paper introduces the optimization tests of cold-end system after the double-speed retroft of thecireulating water pump and carries out the calculation of variable working condition for the condenser throughthe theoretical analysis. It modifes the BTM heat transfer coefficient by introducing the comprehensive corec-tion factor of condenser heat transfer during theoretical calculation to make the calculation result conform toactual test situation and the desirable efect is achieved. The cold end system optimization calculation is per-formed again according to the actual situation that high and low-speed switching operation function is addedafter the retofit. The oplimal combination under different unit loads and circulating water inlet temperatures isobtained and the economic benefit after the retrofit is analyzed.Key words: eirculating water pump; double-speed retroft; optimization of cold- end system; heat transfercalculation; correction method式的選擇余地,從而可以獲得明顯的節(jié)能臧排效0引言益。從熱力循環(huán)角度可以認(rèn)為冷端損失是制約發(fā)浙江省內(nèi)陸、沿海各有1臺(tái)600 MW超臨界電廠熱效率的主要影響因素，因此，如何降低冷機(jī)組于2010年進(jìn)行了循泵的雙速改造,并進(jìn)行端損失一直是節(jié)能降耗的重要方向。循環(huán)水泵(簡(jiǎn)了冷端優(yōu)化試驗(yàn)。內(nèi)陸機(jī)組的循環(huán)水系統(tǒng)為閉式稱循泵)的雙速改造是近些年一些發(fā)電廠循環(huán)水系系統(tǒng)，沿海機(jī)組為開式系統(tǒng)。每臺(tái)機(jī)組均配置2統(tǒng)優(yōu)化的熱門方向之一，對(duì)原先僅靠增減循泵臺(tái)臺(tái)循泵，相鄰機(jī)組之間設(shè)中間聯(lián)絡(luò)閥，由此形成數(shù)來(lái)調(diào)節(jié)循環(huán)水流量的方式而言,將單轉(zhuǎn)速循泵了擴(kuò)大單元制供水系統(tǒng)。改造成雙轉(zhuǎn)速后，豐富了調(diào)節(jié)手段,提供了不同兩家發(fā)電廠的循泵均為長(zhǎng)沙水泵廠生產(chǎn)的立機(jī)組負(fù)荷、不同進(jìn)水溫度下多種循泵組合運(yùn)行方式單級(jí)導(dǎo)葉式"中國(guó)煤化工KXA-25.4YHCNMHG2011年第9期浙江電力43和88LKXB- -19,電機(jī)分別為由上海電機(jī)廠生產(chǎn)的對(duì)表1中的各種循泵組合試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較YLKS1250-16和湘潭電機(jī)廠生產(chǎn)的YKSL2500-后可知，循泵從高速切換至低速運(yùn)行后，循泵功16。通過(guò)改變電機(jī)內(nèi)部繞組接線方式，進(jìn)行了變率的下降幅度基本達(dá)到了預(yù)期效果，而流量、揚(yáng)極改造，由原先的16極改為16和18極,轉(zhuǎn)速由程的變化卻與設(shè)計(jì)預(yù)期有一-定的偏差。主要原因370 r/min改為370 r/min與330 r/min。在循泵雙是循泵的揚(yáng)程受循環(huán)水管路特性條件限制而降低速改造完成后，通過(guò)專項(xiàng)試驗(yàn)，得出循泵在各種得不多，這使得循環(huán)水流量的實(shí)際下降幅度為高、低速切換運(yùn)行方式下的各項(xiàng)性能參數(shù)，然后15.5%左右，與理論降幅10.8%相比是明顯增加.由機(jī)組冷端系統(tǒng)的優(yōu)化計(jì)算結(jié)果比較，得出循泵了。由于循環(huán)水流量的降低使凝汽器運(yùn)行壓力升雙速改造對(duì)沿海機(jī)組與內(nèi)陸機(jī)組的經(jīng)濟(jì)效益差異。高,對(duì)機(jī)組出力會(huì)有一定的負(fù)面影響，也會(huì)使循泵雙速改造的經(jīng)濟(jì)效益受到影響,機(jī)組背壓與負(fù)1雙速改造后的冷端優(yōu)化試驗(yàn)荷的關(guān)系曲線見(jiàn)圖2。為了探明雙速改造后不同運(yùn)行工況下的最優(yōu)組合以及經(jīng)濟(jì)效益,按照汽輪機(jī)、水泵性能試驗(yàn), 100%額定負(fù)荷規(guī)程的要求對(duì)內(nèi)陸600 MW超臨界機(jī)組進(jìn)行了冷; 80%額定負(fù)荷.端優(yōu)化試驗(yàn)。試驗(yàn)期間凝汽器進(jìn)出口蝶閥保持全,50%顆定負(fù)荷開，在300~600 MW負(fù)荷區(qū)間進(jìn)行了8種循泵組合的試驗(yàn)工況。循泵特性試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1,表中的循環(huán)水流量為流經(jīng)凝汽器的流量。根據(jù)試驗(yàn)獲-10得的數(shù)據(jù)，也可繪制出如圖1所示的循泵高、低10131619背EkPa速運(yùn)行特性曲線以及管路阻力曲線。圖1中的循環(huán)水流量為循環(huán)水泵總出口流量,包括了進(jìn)入凝圖2機(jī)組背壓與負(fù)荷的關(guān)系曲線汽器的冷卻水流量和開式冷卻水流量。2凝汽 器變工況分析表1600MW機(jī)組循泵特性試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)入1臺(tái)機(jī)組凝分?jǐn)偟? 臺(tái)機(jī)組2.1凝汽器 變工況計(jì)算方法冷端優(yōu)化試驗(yàn)覆蓋了300~600MW負(fù)荷區(qū)間循泵組合汽器的循環(huán)水流的循泵 綜合耗功量(.h)/kW和8種循泵組合,但受試驗(yàn)時(shí)間條件的限制，不一機(jī)兩泵兩高72 2807 950能覆蓋整個(gè)進(jìn)水溫度變化范圍，因此必須依靠建一機(jī)兩泵一高一低65 9376 795兩機(jī)三泵=高62 0665895立全范圍的凝汽器變工況模型來(lái)確定其他進(jìn)水溫-機(jī)兩泵兩低60301.5671度條件下的凝汽器壓力值。兩機(jī)三泵兩高一低57 2265 201凝汽器的傳熱計(jì)算是其變工況熱力計(jì)算的核兩機(jī)三泵一高兩低54 9644 785-機(jī)一泵-商440943 658心，計(jì)算方法有很多,都是根據(jù)試驗(yàn)而得到的經(jīng)-機(jī)一泵一低37 2832587驗(yàn)公式,較具代表性的有前蘇聯(lián)別爾曼公式BTH注:“一機(jī)兩泵兩高"表示1臺(tái)機(jī)組2臺(tái)泵高速運(yùn)行,其余以此類推。和美國(guó)傳熱學(xué)會(huì)公式HEI1-21。無(wú)論用BTH還是HEI來(lái)計(jì)算凝汽器傳熱系數(shù),結(jié)果相差不多，都2S能比較準(zhǔn)確地反映凝汽器的傳熱特性。HEI公式相對(duì)簡(jiǎn)單明了，對(duì)各種冷卻管材料品種、規(guī)格及冷卻水溫的修正系數(shù)較為齊全; BTH公式考慮了F路影響傳熱系數(shù)的眾多因素,特別是考慮了各因素之間的相互聯(lián)系和影響。綜合比較分析后，采用低速梨17510822BTM公式來(lái)計(jì)算凝汽器的傳熱系數(shù)。流量(m2-e")2.2凝汽器 傳熱綜合修正因子的引入圖1流量與揚(yáng)程關(guān)系 曲線應(yīng)用凝汽器;中國(guó)煤化工人及前文fHCNMHG44董益華，等:循環(huán)水泵雙速改造后的冷端優(yōu)化試驗(yàn)研究2011年第9期描述的試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)凝汽器進(jìn)行變工況計(jì)算后，可-◆修正后理論背壓-景試驗(yàn)背壓以計(jì)算得出在試驗(yàn)機(jī)組負(fù)荷、循環(huán)水流量以及循環(huán)水進(jìn)水溫度等參數(shù)下的凝汽器理論背壓。各個(gè)試驗(yàn)工況計(jì)算得出凝汽器理論背壓與試驗(yàn)背壓的對(duì)比情況如圖3所示。對(duì)圖3中的2條曲線進(jìn)行對(duì)比后可知，各個(gè)試驗(yàn)工況下凝汽器理論背壓與.試驗(yàn)背壓之間的平均偏差約為0.14 kPa。進(jìn)行細(xì)i520致比較分析后可知，引起偏差的原因主要在于試驗(yàn)工況編號(hào)BTK公式中的一些系數(shù)與試驗(yàn)機(jī)組凝汽器的管圖4模型修正后理論背壓與試驗(yàn)背壓曲線對(duì)比束布置、管路結(jié)垢程度、凝汽器內(nèi)聚集空氣量等狀況不符，致使理論計(jì)算的傳熱系數(shù)與試驗(yàn)傳熱近凝汽器的實(shí)際背壓，提高了凝汽器變工況理論系數(shù)之間存在一些偏差。為了對(duì)這些偏差因素進(jìn)計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。行修正，引人了凝汽器傳熱綜合修正因子，用來(lái)2.3最優(yōu)循泵組合的計(jì)算結(jié)果對(duì)BTH理論計(jì)算的傳熱系數(shù)進(jìn)行修正，使其更在一定機(jī)組負(fù)荷、循環(huán)水進(jìn)水溫度條件下,加符合凝汽器的實(shí)際傳熱性能。進(jìn)行冷端優(yōu)化計(jì)算的目的是:通過(guò)改變循環(huán)水流量，使機(jī)組負(fù)荷的增加值與循泵所耗功率的增加◆理論背壓. 試驗(yàn)背壓值之間的差值達(dá)到最大，此時(shí)對(duì)應(yīng)的循泵組合稱之為最優(yōu)組合。循泵組合方式的尋優(yōu)計(jì)算涉及兩方面的資料準(zhǔn)備:-.是必須掌握如表1所列的不4-同循泵組合下的循環(huán)水流量、循泵耗功等數(shù)據(jù);二是必須掌握如圖2所列的凝汽器背壓變化對(duì)機(jī)組負(fù)荷的影響關(guān)系曲線。這些基礎(chǔ)數(shù)據(jù)可以從機(jī)組循環(huán)效率試驗(yàn)、變背壓微增出力試驗(yàn)以及循泵試驗(yàn)T況編號(hào)特性試驗(yàn)等試驗(yàn)數(shù)據(jù)中整理得出。圖3理論背壓與試驗(yàn)背壓曲線對(duì)比通過(guò)試驗(yàn)得出某600 MW機(jī)組8種循泵組合運(yùn)行方式對(duì)應(yīng)的循環(huán)水流量和循泵耗功后，以其凝汽器實(shí)際傳熱系數(shù)的修正計(jì)算公式如式中某一組合方式作為基準(zhǔn)，其他任- -運(yùn)行方式與(1)所示，其中凝汽器傳熱綜合修正因子可以看作之比較，就會(huì)出現(xiàn)循環(huán)水流量以及耗功的偏差。是反映凝汽器結(jié)構(gòu)特性、運(yùn)行條件與理論值之間采用凝汽器修正后的變T況模型,可以計(jì)算得出偏差影響的1個(gè)綜合函數(shù)，可以通過(guò)每個(gè)試驗(yàn)工由于循環(huán)水流量增加而影響凝汽器壓力的數(shù)值,況計(jì)算得出凝汽器傳熱綜合修正因子后，再經(jīng)過(guò).再查取圖2中不同負(fù)荷曲線所對(duì)應(yīng)的機(jī)組負(fù)荷變數(shù)學(xué)回歸分析的方法計(jì)算得到。化數(shù)值，即機(jī)組微增出力數(shù)值。當(dāng)然,這些出力微K=cxKp(1)增是以循泵耗功增加為代價(jià)而獲得的，若是在機(jī)式中: K為凝汽器實(shí)際傳熱系數(shù); c為凝汽器傳組出力微增中扣除循泵耗功增加值，則可以得到熱綜合修正因子; Kg為BTH公式計(jì)算的凝汽器由于循泵運(yùn)行調(diào)整而獲得的凈收益。進(jìn)行相互比傳熱系數(shù)。較后,能夠獲得凈收益最大的循泵運(yùn)行組合方式。采用凝汽器傳熱綜合修正因子對(duì)BTY計(jì)算選取較具代表性的機(jī)組負(fù)荷以及循環(huán)水進(jìn)水公式進(jìn)行修正后，重新進(jìn)行凝汽器變工況計(jì)算,溫度，通過(guò)上述計(jì)算方法進(jìn)行不同循泵組合方式計(jì)算得出的凝汽器理論背壓與試驗(yàn)背壓對(duì)比情況的尋優(yōu)計(jì)算，從而得出如表2所示的循泵最佳組如圖4所示。圖4中的2條曲線已基本重合,由合計(jì)算結(jié)果匯總表。此表明,采用試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)凝汽器傳熱理論進(jìn)行修2.4對(duì)循泵組合 尋優(yōu)計(jì)算結(jié)果的討論正后，可以使推算得出的凝汽器理論背壓更加接表2所推中國(guó)煤化工幾組負(fù)荷影.TYHCNMHG2011年第9期浙江電力45表2雙速改造后最佳循泵組合匯總行循泵的優(yōu)化組合。先對(duì)每一旬的機(jī)組負(fù)荷和循進(jìn)水溫300 MW 360MW 420MW 480 MW 540 MW 600 MW環(huán)水進(jìn)水溫度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)平均,然后對(duì)照表2選擇度/心最佳的循泵組合。參照雙速改造后的計(jì)算方式對(duì)≤I5 組合8 組合8 組合8 組合8 組合8 組合8雙速改造前循泵最佳組合的經(jīng)濟(jì)效益進(jìn)行計(jì)算。17組合8組合8 組合7組合7組合7組合 7在經(jīng)濟(jì)效益比對(duì)計(jì)算過(guò)程中，以10min為1個(gè)l9組合8組合7 組合6 組合6 組合6組合6采樣點(diǎn)進(jìn)行累計(jì)積分，上網(wǎng)電價(jià)參照0.365元/21 組合8 組合6組合6組合6 組合6 組合423組合6組合6 組合6組合6 組合3組合 3kWh(不含稅)。按此方法計(jì)算得出的循泵雙速改組合6組合6 組合6 組合3 組合3 組合 3造經(jīng)濟(jì)效益評(píng)估結(jié)果見(jiàn)表3。27 組合6 組合6 組合3組合3 組合3 組合330 組合6 組合6 組合3 組合3 組合3 組合3表32009年10月-2010年9月期間經(jīng)濟(jì)效益評(píng)估組合6組合3 組合3 組合3組合3 組合 1雙速改造前雙速改造后雙速改造的注:組合編號(hào)對(duì)應(yīng)的運(yùn)行方式見(jiàn)表1。發(fā)電量收益經(jīng)濟(jì)效益 發(fā)電量收益 經(jīng)濟(jì)效益 經(jīng)濟(jì)效益/萬(wàn)元/kWh歷元響與循泵耗功比較的基礎(chǔ)上得出的。由于機(jī)組參_7 763 518283.48 705 902317.834.4與的調(diào)峰狀況偏多,循泵啟停、高低速切換都需要一定的時(shí)間，實(shí)際操作過(guò)程中不可能強(qiáng)求如表改造1臺(tái)循泵的費(fèi)用約為30萬(wàn)元,從表32所列的最佳組合,應(yīng)當(dāng)根據(jù)一段時(shí)間內(nèi)的機(jī)組中的經(jīng)濟(jì)效益比較結(jié)果來(lái)看，若雙速改造后循泵負(fù)荷率、循環(huán)水進(jìn)水溫度變化規(guī)律進(jìn)行循泵運(yùn)行運(yùn)行方式合理，一年即可收回成本。由此可見(jiàn),方式的合理選擇,盡量避免循泵的頻繁啟停。對(duì)循環(huán)水泵進(jìn)行雙速改造后的經(jīng)濟(jì)效益較為理想。在機(jī)組實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，機(jī)組負(fù)荷受省調(diào)指沿海的1臺(tái)600MW超臨界機(jī)組雙速改造完令而改變，所以不同循泵組合產(chǎn)生的機(jī)組負(fù)荷收成后,發(fā)現(xiàn)循泵在高速、低速運(yùn)行之間切換運(yùn)行益其實(shí)反映了機(jī)組煤耗的變化，由此產(chǎn)生一個(gè)燃時(shí)的功率差值并不大。對(duì)有關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較料成本費(fèi)用的變化;與此同時(shí)，由于循泵耗功變分析后，認(rèn)為在循泵切換為低速運(yùn)行狀態(tài)后,運(yùn)化引起廠用電率的改變，也會(huì)產(chǎn)生一個(gè)用電費(fèi)用行人員為了避免循環(huán)水管路壓力過(guò)低的情況，而的變化，將這兩個(gè)費(fèi)用疊加后形成一個(gè)綜合的費(fèi)關(guān)小了循環(huán)水出口閥開度，形成了額外的節(jié)流損用變化，也可以用來(lái)進(jìn)行不同循泵組合之間的經(jīng)失,這是造成循泵雙速改造后功率下降幅度受到濟(jì)性比較。經(jīng)初步核算,采用費(fèi)用比較方法得出限制的主要原因。的結(jié)果與表2中采用出力比較的尋優(yōu)結(jié)果是十分該沿海機(jī)組完成循泵雙速改造之后，也進(jìn)行接近的，只有當(dāng)人廠煤價(jià)、上網(wǎng)電價(jià)取值發(fā)生較了全面的冷端優(yōu)化計(jì)算分析,依據(jù)循泵最優(yōu)組合大變化時(shí)，最佳循泵組合的工況點(diǎn)才會(huì)發(fā)生一些計(jì)算結(jié)果確定出高、低速切換的循環(huán)水進(jìn)水溫度整體偏移。當(dāng)入廠煤價(jià)明顯上漲時(shí),通過(guò)表2選時(shí)機(jī)。為了便于作效益比較,表4列出了沿海與擇最佳組合時(shí)應(yīng)略偏向于考慮循泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)較多內(nèi)陸這2臺(tái)超臨界600MW機(jī)組通過(guò)循泵雙速改或循環(huán)水運(yùn)行流量較大的尋優(yōu)趨勢(shì);而當(dāng)上網(wǎng)電造所能產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益。從表4所列的計(jì)算結(jié)果價(jià)上調(diào)時(shí)，則應(yīng)偏向于考慮循泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)較少或數(shù)據(jù)可以看出:沿海機(jī)組的年平均進(jìn)水溫度較循環(huán)水運(yùn)行流量較小的尋優(yōu)趨勢(shì)。低，循泵在低速狀態(tài)的運(yùn)行時(shí)間要略多于內(nèi)陸機(jī)組。總體而言,沿海機(jī)組進(jìn)行循環(huán)水泵雙速改造3節(jié)能效益評(píng)估分析可以獲得的經(jīng)濟(jì)效益要稍好于內(nèi)陸機(jī)組。為了評(píng)估循泵雙速改造后的經(jīng)濟(jì)效益，對(duì)內(nèi)4結(jié)語(yǔ)陸600MW超臨界機(jī)組--年的歷史數(shù)據(jù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析,發(fā)現(xiàn)循泵運(yùn)行方式的管理較為粗放簡(jiǎn)對(duì)內(nèi)陸和沿海600MW超臨界機(jī)組循泵雙速單: 7-8月為兩機(jī)三泵三高組合，其余月份均為改造后進(jìn)行了冷端優(yōu)化試驗(yàn),建立了凝汽器變工. - -機(jī)一泵一高組合。與優(yōu)化組合方式相比,有較況計(jì)算模型,并在模型中引入了凝汽器傳熱綜合大的節(jié)能潛力可以挖掘。為此，以一旬為單位進(jìn).修正因子,用來(lái)中國(guó)煤化工出的凝汽YHCNMHG46董益華，等:循環(huán)水泵雙速改造后的冷端優(yōu)化試驗(yàn)研究2011年第9期表4內(nèi)陸與沿海循泵雙速改造后年經(jīng)濟(jì)效益對(duì)比低速泵參與組合參考文獻(xiàn):雙速改造.一機(jī)一泵一低運(yùn)行機(jī)組類型的經(jīng)濟(jì)效運(yùn)行時(shí) 平均經(jīng)濟(jì)效 的其他運(yùn)行方式[1]齊復(fù)東.電站凝 汽設(shè)備和冷卻系統(tǒng)[M].北京:水利電力益/萬(wàn)元長(zhǎng)/月_ 水溫/心C 益/萬(wàn)元的經(jīng)濟(jì)效益1萬(wàn)元出版社, 1990.沿海機(jī)組45.92.33 8.27 27.918.0[2]翦天 聰.汽輪機(jī)原理[ M ].北京:水利電力出版社, 1992.內(nèi)陸機(jī)組2.00 13.98 18.515.9[3]朱玉娜.大型電站汽輪機(jī)的性能監(jiān)測(cè)模型研究及應(yīng)用[D]南京:東南大學(xué), 999.器傳熱系數(shù)，使之更加符合凝汽器的實(shí)際運(yùn)行狀[4] 朱玉娜， 王培紅凝汽器變工況核算及其傳熱系數(shù)的確況,應(yīng)用效果較好;對(duì)不同機(jī)組負(fù)荷、不同循進(jìn)定方法[J]電站系統(tǒng)工程, 1998, 14(6):9-11.水溫度下的各種循泵組合進(jìn)行了經(jīng)濟(jì)性比較,得出了最優(yōu)的循泵組合。利用機(jī)組歷史數(shù)據(jù)，對(duì)內(nèi)陸和沿海機(jī)組循泵收稿日期: 2011-07-04進(jìn)行雙速改造前、后的最佳組合運(yùn)行方式進(jìn)行了作者簡(jiǎn)介:董益華(1979-),男，浙江奉化人，工學(xué)碩士。工經(jīng)濟(jì)效益計(jì)算和比較。計(jì)算結(jié)果表明雙速改造后程師，主要從事火力發(fā)電廠熱力試驗(yàn)及性能優(yōu)化工作。循泵若采取最佳組合方式運(yùn)行，則一年即可收回(本文編輯:陸瑩)成本。相比之下，沿海機(jī)組循泵雙速改造的經(jīng)濟(jì)效益要稍好于內(nèi)陸機(jī)組。(上接第33頁(yè))無(wú)法直接從海里取水和排水，將引起機(jī)組發(fā)電煤環(huán)水出水門開度分別處于50%，60%和100%這耗成本的明顯上升，這是為保護(hù)環(huán)境而付出的經(jīng)3個(gè)通常的開度位置而計(jì)算得出的。若是改變海濟(jì)代價(jià)。水潮位、凝汽器出水門開度這些邊界條件,則圖在機(jī)組日常運(yùn)行過(guò)程中，為了提高機(jī)組效率,2中管路阻力線與循泵特性線的3個(gè)交點(diǎn)就會(huì)出需根據(jù)機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)的設(shè)備配置特點(diǎn),合理選現(xiàn)相應(yīng)微調(diào)。借助循泵和管路特性試驗(yàn)曲線，就擇循泵和循環(huán)水系統(tǒng)的運(yùn)行方式。建議發(fā)電廠以可以確定循環(huán)水系統(tǒng)在不同運(yùn)行方式下的揚(yáng)程、試驗(yàn)得 出的機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)特性參數(shù)為依據(jù)，根流量和功率等運(yùn)行參數(shù),然后進(jìn)一步開展機(jī)組冷據(jù)各自的循環(huán)水溫度變化規(guī)律,合理確定循泵的端設(shè)備的尋優(yōu)計(jì)算和分析工作。切換時(shí)機(jī)。同時(shí)利用循泵定期切換等機(jī)會(huì),做好運(yùn)行數(shù)據(jù)的收集和分析，對(duì)循泵運(yùn)行方式調(diào)整可5結(jié)論與建議以獲得的收益與付出進(jìn)行比較和評(píng)估，從而確定結(jié)合上述循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)計(jì)特性與試驗(yàn)結(jié)果的機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)的優(yōu)化調(diào)整模式。比較分析，對(duì)開式循環(huán)和閉式循環(huán)這兩種不同的循環(huán)水系統(tǒng)進(jìn)行工作特性差異比較如下:(1)兩種不同的循環(huán)水系統(tǒng)對(duì)循泵提出了不[1]徐傳海.雙背壓凝汽器選型計(jì)算及建議[J]電站輔機(jī),2005 ,26(2):5-10.同的選型要求，開式循環(huán)系統(tǒng)的循泵運(yùn)行特點(diǎn)是[2]包勁松.1000MW機(jī)組性能分析[J}浙江電力,2011,30揚(yáng)程低、流量大，電機(jī)功率較小;而閉式循環(huán)系(4):1-3.統(tǒng)的循泵揚(yáng)程需克服冷卻塔配水管與水池水面之間的高度差，所以循泵運(yùn)行特點(diǎn)是揚(yáng)程高、流量小，電機(jī)功率較大。(2)閉式循環(huán)導(dǎo)致了機(jī)組全年循環(huán)水平均溫作者簡(jiǎn)介:孫永平(1968-),男,浙江富陽(yáng)人，高級(jí)工程師,度升高,凝汽器壓力偏高，這是引起機(jī)組供電煤長(zhǎng)期從事汽輪機(jī)性能試驗(yàn)及節(jié)能研究工作。耗率偏高的主要原因。沿海發(fā)電廠因環(huán)保限制而中國(guó)煤化工:MYHCNMHG