后L施工技術(shù)第4卷第24期CONSTRUCTION2014年8月貝雷片承重變形分析常永健中交一公局海威公司北京101119摘要:本文結(jié)合實際工程中用貝雷片搭設(shè)大型蓋梁支架的使用情況,通過對支架的受力和變形的計算以及與實際毅據(jù)的比較,從而得出產(chǎn)生貝雷片變形的幾方面原因以及如何避免貝雷片的變形采取的一些措施。關(guān)鍵詞:貝雷片支架;變形;計算;措施中圖分類號:S605+2文獻標(biāo)識碼:A、工程實際情況四川省棋盤關(guān)(陜川界)至廣元公路是二連浩特至河口國道主干線((Z40)和北京至昆明國家高速公路四川境的最北段,接陜西境內(nèi)在建的寧強至棋盤關(guān)高速公路,位于本標(biāo)段內(nèi)樓房溝特大橋的52°~55蓋梁為跨二專路大型蓋梁,由于上跨二專路且凈空較小,而該二專路又是四川連接西北、華北與西南地區(qū)的重要樞紐和進出川的唯一通道,所以該路段車流量非常之大,隔三差五就出現(xiàn)堵車情況,經(jīng)過項目領(lǐng)導(dǎo)和技術(shù)組的討論,決定在此段的蓋梁施工采用沒有附加支撐體系的拼裝貝雷片梁,一方面減少了安全隱患,增高了安三、變形及沉降分析全系數(shù);另一方面貝雷片的受力相對合理,適合大跨徑均布荷載影響支架變形及沉降的主要因素有:①支架在荷載作用下的彈性壓縮;②沙筒在荷載作用下的非彈性壓縮;③貝雷片的安裝過程中構(gòu)件間的間隙造成的沉降由于變形及沉降最大發(fā)生在1#墩和2#墩之間的跨中,因此,只對l#和2#墩之間的跨中的沉降及變形進行預(yù)測。支架在荷載作用下的彈性壓縮,即為主梁在此處的最大撓度,選取四排中的最不利一排55#蓋梁支撐體系作為計算模型1、荷載計算1)蓋梁設(shè)計為C40鋼筋預(yù)應(yīng)力混凝土139.1m3,取蓋梁容重26kNm3,蓋梁混凝土的重力:C於=139.1*26=36166KN2)鋼筋、鋼絞線設(shè)計為:G鋼=196KN。3)模板,工字鋼、方木及貝雷片:G=2885KN+1768KN=4653KN4)施工人員、施工材料和振搗荷載:G=1*3395*15+2*3395*1.5=1528KN、支架搭設(shè)方案5)總荷載G=G+C鋼+C+G=4430.7KN?？缍Ｂ返纳w梁支撐體系6)均布荷載q=G/=130.5KN/m采用剪力銷配合貝雷片安裝。2、彎矩和內(nèi)力計算雷片采用雙層加強弦桿,在1)建立計算模型老108國道上進行組裝,組裝按均布荷載計算完畢后,對二專線進行交通管制,用50吊車在二專路一側(cè)吊起安裝貝雷片,貝雷片安裝在直徑為14cm、長380cm的355n鋼棒上,鋼棒兩邊用特制加寬小抱箍抱住鋼棒,再用對拉螺桿拉住貝2)計算彎矩雷片,防止貝雷片不穩(wěn)定,貝雷片上放置縱向12工字鋼長4m間距為q=130.5KN/30cm,再工字鋼上放置15×10m的方木長6m間距12cm,方木上方安裝2.5cm厚的竹膠板底模。因為蓋梁底面寬1.5m,兩側(cè)多出2.5m鋪上中國煤化工竹膠板作為工人操作平臺,用白色的防護網(wǎng)將貝雷片梁下方整個包裹CNMHG起來,并在操作平臺兩側(cè)搭設(shè)2米高護欄網(wǎng)防止高空墜物分配系數(shù)N2=3/11.9(3/119+3/165)=0.581第4卷第24期施工技術(shù)2014年8月CONSTRUCTIONIN2=3/16.5/(3/119+3/16.5)=0.419Qmax=12947KN<6T]=1470KN,安全系數(shù)為114將2#固定后得:M2’=q8=130.5*16.52/8=441l/8=130.5*11.978=-2310Mp分配彎矩:M2=-(M21+M23)*0.581=-1238.2MpaM2=2310-1238.2=-3548.2MpaM3=-q/2=-819.2Mpa3)計算跨中撓度E=2.1*10Mpa,I=4*1154868cm261Mpofmax=5q384E=1.29cm<1650/400=4lcm,符合要求。355n4、變形沉降量分析沙筒在荷載作用下的非彈性壓縮,對于該壓縮量沒有可參考的文25997N0獻,在此根據(jù)經(jīng)驗判斷取δ1=5mm。彎矩圖在考慮該支架的總體變形中,認為支架在荷載作用下的非彈性壓查結(jié)構(gòu)計算手冊縮δ1是整個平行下降的,所以由跨中向兩側(cè)分配時,僅將fmax按二跨中16.5m段內(nèi)最大彎矩=2597Mpa,119m段內(nèi)最大彎矩次拋物線進行,拋物線方程為6x=4·8·X·(L-X)3)計算剪力其中:δx——距左支點x的沉降變形值;Q1左=q1=130.5*2=261KN,查表Q1右=-0.5563*130.5*119X—距左支點的距離8639KNL—一此跨長;Q2左=0.8337*130.5*119=12947KN,Q2右=-0.6929*130.5*119=-δ——跨中沉降變形值,此處為fax。076KN根據(jù)上述計算內(nèi)容,貝雷片支架在此最大跨各點沉降變形預(yù)計值3071*130.5*11.9=4769KN,Q3右=-130.5*3.55=詳見表1463.3KN表1各點沉降變形預(yù)測值78|16.9152|1.79.35433N5、沉降變形實測值測點布置情況見圖1,觀測值詳見表2。剪力圖3、驗證托架穩(wěn)圖1沉降變形測點分布圖(mm1)剪力銷驗證表2各個觀測點實測沉降值(mm)剪=1294.70.5/2=1294.7KN/mMm=-q2=-161.8Mpa<]=170MPa,安全系數(shù)為1.06測點121m=12941213140):42m1+100n,安全系數(shù)為實測3314162325151745對照表1和表2,在跨中最大變形沉降為25mm,預(yù)測值為179mm。2)貝雷片驗證二者相差7.lmm,而在支點處與預(yù)測值相差不大。說明貝雷片構(gòu)件間間Mmax=3548.2Mpa<4]=6240MPa,安全系數(shù)為1.76隙的存在也會影響到支架的一定沉降,導(dǎo)致跨中撓度加大。因此,對Qmax=1294.7KN>4T]=980KN于類似的貝雷片支架,一定要注意盡量消除構(gòu)件間的間隙,從而減小所以在原有兩排貝雷片的基礎(chǔ)上,在剪力不符合要求的位置增加對支架變形沉降的影響排貝雷片,以提高貝雷片的抗剪強度。四、結(jié)語對于上述采用貝雷片作為主梁的支撐體系,一方面要對支架的受力進行分析,保證各項指標(biāo)都滿足支架材料承重要求,另一方面要引起對貝雷片構(gòu)件間間隙的產(chǎn)生對支架沉降變形造成的影響的重視,尤其是經(jīng)過多次使用而不注重保養(yǎng)的貝雷片,有可能經(jīng)過長時間的銹蝕或者損壞而使構(gòu)件間隙變大,如果不考慮這方面的影響,最終將會給工程的施工埋下不可估計的隱患大H三交