第33卷第2期煤炭轉(zhuǎn)化Vol,33 No.22010年4月COAL. CONVERSIONApr. 2010生物質(zhì)熱解氣在高溫煤焦層中裂解特性研究武宏香"趙增立2) 李海濱?摘要在小型兩段式固定床反應(yīng)器中,對(duì)生物質(zhì)熱解氣在高溫煤焦層中的裂解反應(yīng)特性進(jìn)行了研究,重點(diǎn)考察了兩段式熱解中裂解溫度、停留時(shí)間及煤焦特性對(duì)焦油裂解率、氣體產(chǎn)率及成分的影響。結(jié)果表明,增加氣體停留時(shí)間及裂解溫度,都有利于促進(jìn)生物質(zhì)氣中焦油裂解和氣體產(chǎn)率提高.裂解溫度對(duì)氣體產(chǎn)率、組分及焦油裂解率影響更明顯,高溫促進(jìn)H2和CO的生成,1 00 C時(shí)H2和CO的含量達(dá)到94.51%.當(dāng)生物質(zhì)熱解氣在煤焦中停留時(shí)間達(dá)到1.41 s后,氣體中各組分變化趨于緩慢;不同熱解條件所制得的謀焦對(duì)生物質(zhì)氣中焦油裂解效果不同,較低制焦溫度和較短熱解時(shí)間都有利于增加煤焦的反應(yīng)活性,促進(jìn)焦油分解為可燃?xì)怏w. .關(guān)鍵詞生物質(zhì),熱解,焦油,煤焦,裂解中圖分類號(hào)TQ530. 2,S216源利用效率.煤焦表面疏松多孔,含有- -定量的堿/0引言堿土金屬,具有一-定的催化活性,生物質(zhì)煤氣經(jīng)過(guò)灼生物質(zhì)氣化技術(shù)是潔凈高效利用生物質(zhì)資源的熱的煤焦層時(shí),不僅可以催化裂解生物質(zhì)焦油,煤焦主要途徑之一,但在利用過(guò)程中不可避免會(huì)產(chǎn)生焦也可與氣體中的水蒸氣和CO2等發(fā)生氣化反應(yīng)轉(zhuǎn)油,引起管道堵塞設(shè)備腐蝕等問(wèn)題，降低了生物質(zhì)的化為可燃?xì)?本實(shí)驗(yàn)先在兩段式熱解爐中對(duì)生物質(zhì)利用效率.如何減少焦油成為解決生物質(zhì)氣化技術(shù)熱解氣在煤焦層中的裂解進(jìn)行了初步探索,從氣體的關(guān)鍵.焦油的處理方法主要有物理方法、熱裂解和成分、產(chǎn)量及焦油裂解率等方面考察了煤焦顆粒、裂催化裂解方式.物理方法主要有水洗、過(guò)濾及靜電捕解溫度、停留時(shí)間及制焦條件對(duì)裂解效率的影響.集等,存在凈化系統(tǒng)成本和運(yùn)行費(fèi)用較高及二次處1實(shí)驗(yàn)部分理的問(wèn)題.[1催化裂解主要用礦物質(zhì)類、堿金屬類和鎳基催化劑,焦油去除率較高,然而都存在失活及回實(shí)驗(yàn)選取稻稈與霍林河褐煤作為原料,其工業(yè)收再生困難的問(wèn)題. [248]熱裂解是減少焦油最簡(jiǎn)單的分析和元素分析特性見(jiàn)第81頁(yè)表1.元素分析采用方法,在高溫下焦油受熱可裂解為小分子氣體.SoniElementar元案分析儀(型號(hào)Vario EL CHNOS)進(jìn)等[9]在兩段式氣化爐中用石英砂對(duì)動(dòng)物肉骨的氣化行測(cè)定,工業(yè)分析和發(fā)熱量按ASTM有關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)氣進(jìn)行熱裂解研究,指出熱裂解有利于氣體質(zhì)量及測(cè)定.H2含量增加,增加裂解溫度與砂子床層高度會(huì)減少.1煤焦的制備及表面結(jié)構(gòu)分析氣體中焦油產(chǎn)率.王磊等[10]把生物質(zhì)氣化氣通人到木炭床的實(shí)驗(yàn)表明,增加裂解爐溫度可提高焦油裂把不同粒徑的煤顆粒(10目~20目、20 目~解率,增加氣體中H2和CO的含量. Devi等川在鼓40目、40目~60目及80目以下)放人已升溫至泡流化床固定床實(shí)驗(yàn)中指出第二段裂解爐溫度為800 C的石英管中,在N2氣氛中停留1 h后取出，900 C時(shí),填充石英砂可使生物質(zhì)焦油中的多環(huán)芳N2保護(hù)冷卻至室溫.同樣,把10目~20目的煤分烴減少48% ,石英砂中加入17%的橄欖石和未煅燒別在700 C和900 C停留1 h制焦,或在800 C分白云石后,可使多環(huán)芳烴減少71%和90%.生物質(zhì)別停留0.5 h和1.5 h制焦.所制煤焦用“熱解溫氣化與煤氣化聯(lián)用的兩段式氣化方式能有效提高能度 制焦時(shí)間-煤焦粒徑”的方式表示.實(shí)驗(yàn)利用N2 .。國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃(863)項(xiàng)目(2007 AA05Z324).1)碩士生:2)研究員,中國(guó)科學(xué)院廣州能源研究所,中國(guó)科學(xué)院可再生能源與天然氣水合物重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,廣東省新能源和可再生能懨研究開(kāi)發(fā)與應(yīng)用重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,510640廣州收稿8期:2009-11-16;修回8期:2009-12-18第2期武宏香等生物質(zhì)熱解氣在高溫煤焦層中裂解特性研究81吸脫附方法測(cè)得煤焦比表面積、孔容積及平均孔徑，微孔較發(fā) 達(dá).熱解溫度高時(shí)煤焦的比表面積減小,微結(jié)果見(jiàn)表2.由表2可知，煤焦表面疏松多孔,其中孔及大中孔體積都減小，高溫及延長(zhǎng)停留時(shí)間有利表1實(shí)驗(yàn)樣晶工 業(yè)分析和元素分析Table 1 Proximate analysis and ultimate analysis of samplesProximate analysis/% .Utimate analysis/%HHV/SampleMAsFC4_CHNs (M]. kg-1)Rice straw(RS)16.3268. 3215. 3840.045.3737.850. 300.12___Lignie16.06 38. 9829. 3431.6841. 983.0514. 610.450.9316. 76●Percent of weight.表2不同熱解條件下煤焦的表面結(jié)構(gòu)Table 2 Structural characteristics of different coal charsNo.Total surface area/ Micropore Berea/ External surface area/ Micropore volume/ Average pore(m2 *g")(m'.g-1)(m2 *g1)(X10-1 cm’●g*1) size/nm1700 C-1 h-l.65 mm168.15123.8744.2710. 552. 555800 C-1 h-1. 65 mm~0. 83mm150. 13122. 1927. 949.622. 563900 C-1 h-1. 65 mm~0.83mm132. 46116. 3316. 138. 894.207800 C-0.5 bh-1. 65 mm~0 83 mm168. 28128. 4539. 8310. 992.613# 800 C-1.5 br-1.65 mm~0.83 mm138. 36106. 99.31. 369.542.7576#800 C-1 h-0, 83 mm~0. 36 mm135.18104. 3030. 878.382.481800 C-1 h-0. 36 mm~0, 25mm177. 56131. 6045.9611. 09.2. 500800C-1 h-<0. 18 mm159. 72119. 8039.9211.042.765于煤焦結(jié)構(gòu)的有序化[2],而引起比表面積減小，反N2流量為120 mL/min,把2 g左右的稻稈迅速椎應(yīng)活性降低.相同熱解條件下粒徑不同的煤焦比表入熱解爐中,停留12 min,同時(shí)用排水法收集全部氣面積不同,在0. 83 mm~0. 36 mm達(dá)到最小,粒徑體進(jìn)行分析.改變煤焦高度以控制氣體在煤焦層中的大小影響成焦過(guò)程中揮發(fā)分的析出,揮發(fā)分在析的停留時(shí)間,分別取0mm,25mm,45mm,55mm,出過(guò)程中發(fā)生二次反應(yīng)形成積碳和氣體,從而影響65 mm及75mm.其表面結(jié)構(gòu).實(shí)驗(yàn)氣體來(lái)自稻稈熱解反應(yīng)器,經(jīng)保溫管進(jìn)入灼熱的煤焦層發(fā)生裂解，收集氣體由氣相色譜分析1.2兩段式熱解 反應(yīng)實(shí)驗(yàn)其成分.氣相色譜為島津GC- 20B,可檢測(cè)H2,O2,兩段式管式爐熱解實(shí)驗(yàn)裝置見(jiàn)圖1,熱解管水Nz ,CO,CH, ,CO2 ,CH,CrH。和C2H2氣體.本實(shí)00000000驗(yàn)選擇750 C下稻稈熱解氣作為裂解原料氣,其固體產(chǎn)率和液體產(chǎn)率分別為33. 53%和25. 00% ,氣體產(chǎn)率為41. 47% ,體積產(chǎn)率為373. 45 mL/g,主要組成為: H2, 19. 04% ;CO, 33. 39% ;CO2.23. 93%;CH,16.82%.為描述煤焦對(duì)生物質(zhì)熱解氣中所攜帶焦油裂解圖1兩段式管式爐 熱解實(shí)驗(yàn)裝置的影響,用焦油轉(zhuǎn)化率來(lái)表征焦油裂解的程度,定義Fig. 1 Schematic of two- stage pyrolysis如下:experimental apparatus焦油轉(zhuǎn)化率=100%X(W。-W.)/W。(1)1- - -Temperature cntollr;r2--- Pyrolysis furnace;3-式中:W。為稻稈熱解焦油質(zhì)量,W,為熱解氣通過(guò)Sample basket14-- -Cracking furnace;5-- Supporting煤焦后焦油質(zhì)量,W。和W;均由差減法得到.mesh;6-- Condensers7-- Absorb bottles;8一-Gas clleter2結(jié)果與討論平放置于電熱爐內(nèi),管內(nèi)徑45 mm,長(zhǎng)1 m,與豎直裂解爐用保溫管相連,裂解管內(nèi)徑約25 mm,長(zhǎng)約2.1 煤焦溫度對(duì)生物質(zhì)熱解氣的影響0.6m,出口端接冷凝管與集氣瓶.實(shí)驗(yàn)前裂解爐預(yù)為考察煤焦溫度對(duì)生物質(zhì)熱解氣裂解效率的影先放入煤焦,連接好管路后用N2吹掃管路約1 h響,改變煤焦層溫度在600 C~1 000 C間變化.煤后,將稻稈熱解管和裂解管升溫至預(yù)設(shè)溫度,調(diào)節(jié)焦由800 C下停留1h制得,粒徑在10目~20目之82煤炭轉(zhuǎn)化2010年間(直徑約1.65mm~0.83mm),床層高度55mm.-1.R 40-出口端氣體質(zhì)量及組分變化見(jiàn)圖2.由圖2可知，-08 @CO s出工40f。28CO2r.6 :0.00.51.01.5 2.0CH10f* - CHResidence time of N:/m。HCHn1思40[Temperature/C08▲圖2裂解爐 溫度對(duì)稻稈氣體產(chǎn)率及組分的影響20,0.Fig.2 Effect of second stage temperature on gas yield10and composition at packed bed height of 55 mm600 C下每克稻稈產(chǎn)生的氣體質(zhì)量為0.44 g,氣體體”0.0 0.5 1.0積產(chǎn)量為407. 6 mL/g,在1 000 C時(shí)每克稻稈生成的Residence time ofN2/s氣體質(zhì)量為0.71 g,比在600 C下增加了0.27 g/g,圖3在煤焦中的停 留時(shí)間對(duì)稻稈氣體產(chǎn)事及組分的影響氣體體積產(chǎn)量升至1 002. 25 mL/g.氣體成分隨熱Fig. 3 Effect of residence time on gas yield and composition解溫度變化明顯:當(dāng)溫度由600 C變化到1 000 Cat the second stage temperature of 800 C時(shí),H2含量由24. 23%升至46. 46% ,CO2.CH.和a- --Char diameter;1.65 mm~0.83 mm;b-Chardiameter;0. 36 mm~0. 25 mmCrH。含量隨裂解溫度增加而下降,CO含量隨裂解中停留時(shí)間小于1.41 s時(shí),隨停留時(shí)間增加H2含溫度的升高總體呈增加趨勢(shì),在1 000 C時(shí)H2和量增加,CO,CH,及C.H。含量減少,是由于生物CO的總含量達(dá)到94. 51%.煤焦溫度升高有利于焦質(zhì)熱解氣能與高溫煤焦充分接觸,使氣體中焦油的油裂解效率的提高,溫度高于800 C后,煤焦與稻稈裂解反應(yīng)增加,同時(shí)部分煤焦進(jìn)行氣化反應(yīng)生成小煤氣中的CO2和H2O的氣化反應(yīng)使煤焦中的碳參與分子氣體;當(dāng)停留時(shí)間繼續(xù)增加時(shí),各氣體組成及總反應(yīng)進(jìn)入氣相形成可燃?xì)?氣體成分含量發(fā)生改變.氣體質(zhì)量變化趨于平緩,說(shuō)明生物質(zhì)氣體所攜帶焦2.2停留時(shí)間對(duì)生物質(zhì)熱解氣的影響油的裂解效率已達(dá)到穩(wěn)定.CO含量先減少后增加，這可能與部分煤焦參與反應(yīng)有關(guān)，當(dāng)煤焦高度較小.稻稈熱解氣在煤焦中的停留時(shí)間可以通過(guò)改變時(shí),生物質(zhì)揮發(fā)分在煤焦中停留時(shí)間短，可參與反應(yīng)裂解爐內(nèi)煤焦高度來(lái)實(shí)現(xiàn),較長(zhǎng)停留時(shí)間有利于焦的碳較少,生成的CO可能會(huì)與H2O發(fā)生反應(yīng)生成油的二次裂解.實(shí)驗(yàn)裂解爐溫度為800C,分別把兩H2,CO含量減少;當(dāng)煤焦高度增加時(shí),可參與反應(yīng)種不同粒徑1.65mm~0.83mm和0.36mm~的碳增多,H2O與煤焦充分反應(yīng),H2含量趨于穩(wěn)0. 25mm的煤焦床層到裂解爐中,床層高度分別為定,較多的煤焦與氣體中的CO2發(fā)生反應(yīng),Co含量0 mm,25 mm,45 mm,55 mm,65 mm和75 mm.本.增加.實(shí)驗(yàn)中生物質(zhì)在煤焦的停留時(shí)間按照載氣N2流速稻稈熱解氣通過(guò)1. 65 mm~0. 83 mm和0. 36計(jì)算,取床層空隙率為0. 5,經(jīng)計(jì)算可知,氣體在煤mm~0.25mm煤焦后焦油轉(zhuǎn)化率隨停留時(shí)間的變焦中的停留時(shí)間分別為0 s,0.78 s,1.41 s,1.72 s,化關(guān)系見(jiàn)第83頁(yè)圖4.由圖4可知,裂解爐中沒(méi)有2.03 s和2.34 s.煤焦時(shí)，即生物質(zhì)氣空管裂解得到焦油轉(zhuǎn)化率為稻稈熱解氣經(jīng)過(guò)煤焦層后氣體組分變化見(jiàn)圖2.64%,隨著停留時(shí)間的增加,焦油轉(zhuǎn)化率逐漸增3.圖3a和圖3b中煤焦粒徑分別為1.65mm~加,之后變化趨勢(shì)逐漸緩慢.當(dāng)停留時(shí)間為2. 34 s時(shí)，0.83mm和0.36mm~0.25mm.生物質(zhì)熱解氣通經(jīng)過(guò)1.65mm~0.83mm和0.36mm~0.25mm的過(guò)空管后氣體質(zhì)量為42. 13%，體積為381. 08煤焦后焦油轉(zhuǎn)化率分別為48.2%和54.80%.相同mL/g,與未裂解氣體相比,氣體質(zhì)量?jī)H增加0.66%，的停留時(shí)間下,小顆粒煤焦對(duì)焦油的裂解效率略高體積增加7.64 mL/g,各組分含量變化很小.加入煤于大顆粒煤焦,可能是由于小顆粒煤焦表面可供反焦后氣體產(chǎn)率及組成發(fā)生明顯變化.熱解氣在煤焦應(yīng)的活性位點(diǎn)較多和活性較好引起的.第2期武宏香等生物質(zhì)熱解氣在高 溫煤焦層中裂解特性研究3370廠2.3不同制焦條件所制煤焦對(duì)生物質(zhì)熱解氣的影響生物質(zhì)熱解氣通過(guò)不同煤焦后的氣體產(chǎn)率和成分變化見(jiàn)表3,本組實(shí)驗(yàn)煤焦床層高度為55 mm,氣體停留時(shí)間為1.72 s,裂解溫度800 C.減小煤焦粒10徑可使裂解后氣體質(zhì)量略有增加,但對(duì)氣體組分影0.00.510152025響不大.粒徑為0.83mm~036mm的煤焦比表面Reidence time odN/a積小,其反應(yīng)活性較弱,生物質(zhì)熱解氣通過(guò)后質(zhì)量較圖4焦油轉(zhuǎn)化率隨停留時(shí)間的變化小,焦油轉(zhuǎn)化率為46. 47%,氣體中CH,和CO2含F(xiàn)ig. 4 Effct of residence time on conversion of tar量高,可見(jiàn)在反應(yīng)過(guò)程中CO2與煤焦的氣化反應(yīng)較at the second stage temperature of 800 C●一Char diameter:0.36 mm~0.25 mm;少.煤制焦時(shí)間的延長(zhǎng)對(duì)通過(guò)的生物質(zhì)氣體質(zhì)量影■一 一Char diameter:1. 65 mm~0.83 mm響不大,氣體組成略有變化.制焦時(shí)間為0.5 h的煤表3不同熱解條件下所制煤焦對(duì)稻稈煤氣的產(chǎn)率及組分的影響Table 3 Effect of different pyrolysis char on gas composition and yield at secondstage temperature of 800 C and packed bed height of 55 mmGas composition/%Gas yield/Gas weight/ConversionHCHCO2C.HCH。(mL.g"') (g.g-'RS) of tar/%1.43.878.4931. 8314.960.840714. 750. 5763, 6838. 749.9330.6918. 750.371.51598. 650.5347.6133. 1912.0428. 0823. 590.572.53488. 950.4724. 0440. 348.8932. 8616.691.23639. 240.5552. 3236. 2331. 9620.290.331.61581. 050.5450. 5936. 4210. 44.30.0421.110. 401.59584. 9646.4737. 189. 8531.4319. 140.431.9753. 80焦使出口氣體體積明顯高于制焦時(shí)間為1 h和1.5900 C煤焦裂解氣體中H2和CO含量分別減少h的煤焦,氣體中H2和CO含量較高，焦油轉(zhuǎn)化率10.68%和3.75%,CH,和CO2含量分別增加為52.32%,是由于0.5h所制煤焦比表面積大和反3.55%和8.63%.可見(jiàn),煤制焦溫度越低,所得煤焦應(yīng)活性較高所致.隨煤制焦時(shí)間增加，裂解后的氣體對(duì)稻稈焦油裂解效果越好,生成的氣體產(chǎn)率越高.煤體積減小,氣體中H2含量減少,0O2含量增加,生物焦表面放大10000倍后的電鏡掃描照片見(jiàn)圖5.由圖質(zhì)氣通過(guò)制焦時(shí)間為1 h的煤焦后焦油轉(zhuǎn)化率較低.5a可以看到700C的煤焦表面疏松多孔,隨著熱解溫度為700C,800C及900C所制得煤焦填溫度增加,煤焦表面結(jié)構(gòu)逐漸變得致密，可檢測(cè)到的充到裂解爐中,生物質(zhì)熱解氣通過(guò)后產(chǎn)率分別為比表面積迅速減小,與表2結(jié)果相符,到900 C時(shí)煤0.57 g/g,0. 53 g/g和0.47 g/g,焦油轉(zhuǎn)化率分別為焦表面大中孔基本消失,并在表面出現(xiàn)高亮絲狀物，63. 68%,47. 61%和24. 04%.與700 C煤焦相比，可能是煤焦表面的金屬出現(xiàn)燒結(jié),使其對(duì)焦油的催圖5不同溫度熱解所制煤焦的電鏡掃描照片F(xiàn)ig.5 SEM pictures of chars prepared at differert temperature:一-700C;b-- -800 Ci---900 C煤炭轉(zhuǎn)化2010年化裂解能力減弱.煤在低溫下熱解,揮發(fā)分析出及分3結(jié)論子結(jié)構(gòu)的非高度有序化使微晶結(jié)構(gòu)出現(xiàn)缺陷,可能形成活性點(diǎn)參與反應(yīng),使煤焦活性較高;煤在高溫下在兩段式熱解反應(yīng)裝置中,生物質(zhì)熱解氣經(jīng)過(guò)熱解,微晶結(jié)構(gòu)排列更加有序化,總體上活性點(diǎn)及比灼熱的煤焦后,氣體中所攜帶的焦油被裂解為可燃表面積減少,導(dǎo)致煤焦的反應(yīng)活性減弱,對(duì)生物質(zhì)焦氣體.裂解溫度對(duì)出口端氣體產(chǎn)率和組分影響明顯,油的裂解效率下降.由此可見(jiàn),煤的熱解制焦條件影在1000C時(shí)H2和CO的含量可以達(dá)到94.51%.響生物質(zhì)焦油在其中的裂解效率,較低的制焦溫度稻稈熱解氣在煤焦中停留時(shí)間增加，焦油裂解率增和較短的制焦時(shí)間有利于增加煤焦的反應(yīng)活性,生加,停留時(shí)間大于1.41 s后,氣體中各組分和焦油物質(zhì)焦油通過(guò)時(shí),裂解效率較高.煤焦顆粒的大小也裂解效率變化趨于平緩.不同熱解條件所制煤焦對(duì)會(huì)對(duì)熱解氣產(chǎn)量有一定的影響,同種制焦條件下,小生物質(zhì)焦油裂解效果不同,降低制焦溫度及縮短熱顆粒煤焦對(duì)焦油裂解的效率較高，但對(duì)氣體組成影解時(shí)間都有利于增加煤焦的反應(yīng)活性,促進(jìn)焦油在其響不大.與煤焦影響相比,裂解爐溫度的變化對(duì)生物中裂解,氣體中H2和CO含量增加.減小煤焦顆粒直質(zhì)氣體產(chǎn)量及成分變化影響更大.徑可以增加焦油裂解率,但對(duì)氣體組分影響不大.參考文獻(xiàn)[1]袁振宏,吳創(chuàng)之,馬隆 龍生物質(zhì)能利用原理和技術(shù)[M].北京化學(xué)I業(yè)出版社,2005:181-184.2] Corella J, Aznaer M P ,GilJ et al, Biomass Gasification in Fluidized Bed; Where to Locate the Dolomite to Improve Gasification[J]. Energy & Fu1199.112-1127.[3] 侯斌,呂子安 ,李曉輝等.生物質(zhì)熱解產(chǎn)物中熊油的催化裂解[J]燃料化學(xué)學(xué)報(bào),2001 ,29(1);70-75.[4] Caballero M A.Corella J.Aznar M P et al. Biomass Giasification with Air in Fluidized Bed: Hot Gas Cleanup with SelectedCommercial and Full Sized Nickel based Catalysts[J]. Ind Eng Chem Res,2000 .39.1143-1154.[5] Garcia L,Benedicto A, Romeo E et al. Hydrogen Production by Steam Gesification of Biomass Using Ni/ Al CoprecipitatedCatalysts Promoted with Magnesium[J]. Energy & Fuels,2002, 165)1222-1230.[6] Bona SCuillen P,Alcalde J G et al. Toluene Steam Reforming Using Coprecipitated Ni/ Al Catalysts Modified with Lantharnum or Cobal[J]. Chemical Engineering Journal,2008,137(3) :587-597.[7] Nishikewo J,Miyazawa T, Nakamura K et al. Promoting Efet of Pr Addition to N/CeO2/Al2O, Catalyst for Steam Gasifca-tion of Biomass[J] Catalysis Communications .2008 ,9(2) :195-201.[8] Encinar J M,Beltran F J,Ramiro A et al. Pyrolysis/ gasification of Agricultural Residues by Carbon Dioxide in the Presence ofDifferent Additives: Influence of Variables[J]. Fuel Processing Technology,1998.55<3) :219-233.[9] Soni G G,Wang Z,Dalai A K et al. Hydrogen Production via Gasication of Meat and Bone Meal in Two stage Fixed Bed Re-actor System[J]. Fuel,2009 , 88 :920-925.[10] 王磊,吳創(chuàng)之,陳平等. 生物質(zhì)氣化熊油在高溫木炭床上的裂解試驗(yàn)研究[J].太陽(yáng)能學(xué)報(bào),2006 ,27(5):514-518.[11] Devi L,Ptasinski K Janssen FJJ G et al. Catalytic Decomposition of Biomass Tars: Use of Dolomite and Untreated Olivine[J]. Renewable Energy ,2005.30:565-587.[12]徐秀峰,崔 供,顧水達(dá)等. 煤焦制備條件對(duì)其氣化反應(yīng)性的影響[J].燃料化學(xué)學(xué)報(bào),1996 ,24(5>;404-410.CRACKING OF VOLATILES FROM BIOMASS PYROLYSIS INA COAL CHAR PACKED BEDWu Hongxiang Zhao Zengli and Li Haibin(Guangzhou Institute of Energy Conversion, Key Laboratory of Renewable Energyand Gas Hydrate，Chinese Academy of Sciences, The New andRenewable Energy Key Laboratory of GuangdongProvince, 510640 Guangzhou)ABSTRACT In a two-stage fixed bed, the cracking characteristics of tar derived from bio-mass pyrolysis in a high temperature coal char were studied. The results show that higher tem-perature is favor to the cracking of biomass tar. Both long residence time in char and the crackingtemperature can decrease the tar yield with the increase of gas yield and H2 percentage. The pre-pare condition of char has influence on the gas yield and composition. Low pyrolysis temperatureand short residence time can increase reactivity of coal char and are favor to the higher H2 and Copercentage.KEY WORDS biomass, pyrolysis, tar, coal char, crack