第30卷第15期企業(yè)技術(shù)開發(fā)2011年8月Vol 30 No 15TECHNOLOGICAL DEVELOPMENT OF ENTERPRISEAug 2011風(fēng)機(jī)節(jié)能改造分析董偉(銀儀電力檢修安裝有限公司,寧夏銀川756000要:文章針對六盤山電廠鍋爐一次風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行在小開度低效奉區(qū)域,與實(shí)際的一次風(fēng)系統(tǒng)和煙風(fēng)系統(tǒng)匹配不好,即風(fēng)壓裕量和風(fēng)量裕量相對比較大,因此有必要對一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造,從而提高運(yùn)行效率。關(guān)鍵詞:高心式一次風(fēng)機(jī);BMCR;TB;高效風(fēng)機(jī)中圖分類號:TK22326文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A文章編號:1006-8937(2011)15-0061-02Analysis on the energy saving reconstruction of fansDONG Wei( Yinyi Power Maintenance Installation Co., Ltd, Yinchuan, Ningxia 756000, China)Abstract: Against the actual operation of the primary fan of the boilers in Liupanshan Power Plant is in small opening and low-efficien-cy region, and it doesn ' t match well with actual primary air system and gas-air system, that is to say the wind pressure allowance is quitedifferent from volume margin, so it is necessary to transform the primary fan so as to improve the operation efficiencyKeywords: centrifugal primary fan; BMCR; TB; high efficiency fan火力發(fā)電廠風(fēng)機(jī)選型一般由電力設(shè)計(jì)部門完成,由測值減TB、BMCR的效率值。結(jié)果如表1所示。于鍋爐制造廠家、風(fēng)機(jī)廠家在設(shè)備的設(shè)計(jì)、制造以及電衰1比較結(jié)果力設(shè)計(jì)院在設(shè)備選型的各個環(huán)節(jié)都留有余量,因此在很次風(fēng)機(jī)多發(fā)電廠機(jī)組投產(chǎn)后都普遍存在大馬拉小車現(xiàn)象,即風(fēng).序號機(jī)在運(yùn)行過程中,風(fēng)門擋板的開度往往過小,風(fēng)機(jī)的效1實(shí)測流量與TB點(diǎn)差別42.735.847率得不到充分發(fā)揮,造成風(fēng)機(jī)廠用電量居高不下。實(shí)測效率與TB點(diǎn)差別31.21節(jié)能改造依據(jù)實(shí)測流量與BMCR點(diǎn)差別411.8實(shí)測全壓與BMCR點(diǎn)差別64參考鍋爐設(shè)計(jì)廠家熱力計(jì)算匯總說明書、一次風(fēng)機(jī)實(shí)測效率與BMCR點(diǎn)差別性能參考及機(jī)組實(shí)際運(yùn)行過程中的各種參數(shù)對六盤山由表1可知:在機(jī)組滿負(fù)荷(330MW)時,A、B兩側(cè)熱電廠#1、#爐一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行節(jié)能改造阻力平衡實(shí)測的一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)和BMCR點(diǎn)的參數(shù)接近,但距風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)點(diǎn)(TB)的風(fēng)量裕量達(dá)39%(平均值),2節(jié)能改造可行性分析風(fēng)壓裕量達(dá)46%(平均值),就地進(jìn)口擋板開度約38%該廠機(jī)組每臺鍋爐配備兩臺上海鼓風(fēng)機(jī)廠制造的由于離心式風(fēng)機(jī)帶進(jìn)氣箱調(diào)節(jié)性能比較差,節(jié)流損失21875型單吸雙支撐離心式一次風(fēng)機(jī)。綜合計(jì)算設(shè)大。故此風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率低。計(jì)一次風(fēng)機(jī)風(fēng)量為228996m沿h,風(fēng)壓為15984Pa,電流我廠邀請電科院對一次風(fēng)機(jī)在33MW、281MW、為1514A,配用電機(jī)功率為1600kW,風(fēng)機(jī)軸功率為1190MW3個工況下的風(fēng)機(jī)風(fēng)量及壓力進(jìn)行了實(shí)測,并歸399kW致使安全有余而節(jié)能不足,一次風(fēng)機(jī)風(fēng)量富裕納風(fēng)量與系統(tǒng)阻力的關(guān)系得出以下結(jié)論。過大,風(fēng)機(jī)運(yùn)行中電耗較高,運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性差,因而有必要次風(fēng)機(jī)流量和一次風(fēng)系統(tǒng)阻力隨機(jī)組負(fù)荷的變對一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造?；淮?風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況點(diǎn)比較離散,一次風(fēng)機(jī)流量與為了全面掌握一次風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行參數(shù)風(fēng)機(jī)與系統(tǒng)機(jī)組負(fù)荷并不按一次方關(guān)系變化。這是因?yàn)橐淮物L(fēng)機(jī)的匹配情況、風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)與設(shè)計(jì)參數(shù)的差別,為改造打流量除與鍋爐負(fù)荷有關(guān)外,還與投運(yùn)磨煤機(jī)的臺數(shù)有下良好基礎(chǔ)該廠委托熱工研究院進(jìn)行了一次風(fēng)機(jī)的熱關(guān)。一次風(fēng)系統(tǒng)阻力也并不隨鍋爐出力的平方變化因態(tài)試驗(yàn)實(shí)測30MW負(fù)荷時風(fēng)機(jī)主要運(yùn)行參數(shù)。實(shí)測值為一次風(fēng)系統(tǒng)阻力構(gòu)成中最大的是磨煤機(jī)和空氣預(yù)熱換算到TB點(diǎn)、BMCR點(diǎn)各自密度下與其進(jìn)行比較,其差器的阻力而磨煤機(jī)的阻力主要與磨媒出力有關(guān)。當(dāng)鍋別是相對值,計(jì)算式為式中,X爐負(fù)荷較低時,可少投運(yùn)臺磨煤機(jī),此時磨煤機(jī)的出為TB點(diǎn)、BMCR點(diǎn)的參數(shù);X'為實(shí)測值;效率差別是實(shí)力可能比鍋爐機(jī)的阻力反而收稿日期:2011-06-06H地化3人作者簡介:董偉(1981一),男,陜西禮泉人,大學(xué)本科,助理工程師,研在現(xiàn)場及試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn):一次風(fēng)磯進(jìn)氣箱及出口管道究方向:機(jī)電。振動較大。主要原因是風(fēng)機(jī)擋板門開度小(30%左右),擋62企業(yè)技術(shù)開發(fā)2011年8月板后產(chǎn)生渦流,該渦進(jìn)入風(fēng)機(jī)葉輪并傳遞到出口管道330MW時,一次風(fēng)機(jī)效率為82%,在280MW時為82%,中,造成出口管道中氣流脈動很大,而引起管道振動。該在193MW時為80%。若取變頻器效率98%(主要電子現(xiàn)象在其他電廠也經(jīng)常見到解決此問題的方法就是減元件發(fā)熱及空調(diào)抽風(fēng)耗功),則風(fēng)機(jī)加變頻裝置整體設(shè)小風(fēng)機(jī)裕量,開大擋板角度。備效率為:0.82×0.98=8036%、0.82×0.98=80.36%、0.80x從表1可看出:一次風(fēng)機(jī)裕量風(fēng)量為39%(兩臺平098=784%。節(jié)電量為:機(jī)組負(fù)荷在330MW時每臺風(fēng)均值),風(fēng)壓裕量為46%,擋板板最大開度只有38%,節(jié)機(jī)每小時可節(jié)電:840×(1-0.74/0.8036)=66kWh;機(jī)組流損失大,風(fēng)機(jī)最高運(yùn)行效率只有55%,低負(fù)荷時效率負(fù)荷在280MW時每臺風(fēng)機(jī)每小時可節(jié)電:782x(1-更低。由于一次風(fēng)機(jī)壓力高,其裕量絕對值大,因此節(jié)能0.68/0.8036)=120kWh;機(jī)組負(fù)荷在193MW時每臺風(fēng)潛力是很大的機(jī)每小時可節(jié)電:695×(1-060/0.784)=163kWh3一次風(fēng)機(jī)節(jié)能改造過程及改造方法風(fēng)機(jī)改造后,再進(jìn)行變頻改造后總節(jié)電量為:機(jī)組負(fù)荷在330MW時每臺風(fēng)機(jī)每小時可節(jié)電:288+66=35431方案kW·h;機(jī)組負(fù)荷在280MW時每臺風(fēng)機(jī)每小時可節(jié)電將現(xiàn)有的一次風(fēng)機(jī)更換為高效風(fēng)機(jī),若改造后的新321+120=441kW·h;機(jī)組負(fù)荷在193MW時每臺風(fēng)機(jī)每風(fēng)機(jī)在330MW負(fù)荷時運(yùn)行效率為74%,在280MW負(fù)小時可節(jié)電:2544163=417kWh荷時運(yùn)行效率為68%,在193MW負(fù)荷時運(yùn)行效率為一次風(fēng)機(jī)年運(yùn)行時間按7200h計(jì),高、中、低負(fù)荷運(yùn)60%,對應(yīng)的軸功率按下式計(jì)算:行時間若在一年里各占1/3(2400h),那么,每臺一次風(fēng)Nz=Q×H÷(nx1000)機(jī)全年可節(jié)約電量為式中,Q、H為實(shí)測的兩臺一次風(fēng)機(jī)平均的風(fēng)量和風(fēng)Ne=2400×354+2400×41+2400×417=290.88×104壓;n為新風(fēng)機(jī)對應(yīng)的效率。kW·h經(jīng)計(jì)算,3個負(fù)荷風(fēng)機(jī)對應(yīng)的軸功率分別為:840兩臺則為kW、782kW、695kW;那么,每小時節(jié)電量為:2×290.88×104=581.76×104kWhE=Nc-N式中,Nc為實(shí)測的兩臺風(fēng)機(jī)平均軸功率;Nz為新風(fēng)結(jié)語機(jī)在不同負(fù)荷下軸功率。從以上結(jié)果可以看出,由于一次風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)時考慮了機(jī)組負(fù)荷在330MW時,每臺風(fēng)機(jī)每小時可節(jié)電:TB工況,裕量太大,且實(shí)際的一次風(fēng)系統(tǒng)和煙風(fēng)系統(tǒng)阻1128-840=288kWh;機(jī)組負(fù)荷在280MW時,每臺風(fēng)機(jī)力較小,造成一次風(fēng)機(jī)在額定負(fù)荷運(yùn)行時,始終處在小每小時可節(jié)電:1103-782=321kW·h;機(jī)組負(fù)荷在193開度低效率區(qū)域,經(jīng)濟(jì)損失很大。MW時,每臺風(fēng)機(jī)每小時可節(jié)電:949695=254kWh針對這種情況,對風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造勢在必行,一次風(fēng)次風(fēng)機(jī)年運(yùn)行時間按7200h計(jì),高、中、低負(fù)荷運(yùn)機(jī)可考慮整體更換高效風(fēng)機(jī),首先保證一次風(fēng)機(jī)在額定行時間若在一年里各占1/3時間(2400h),那么,每臺一負(fù)荷時能夠在高效區(qū)運(yùn)行在此基礎(chǔ)上再考慮采用變頻次風(fēng)機(jī)全年可節(jié)約電量為:調(diào)速,以達(dá)到最佳的節(jié)能效果。Ne=2400×288+2400×321+2400×254=207.12×104kW·h參考文獻(xiàn):兩臺則為:[]崔海雞車用減震器油系列產(chǎn)品的開發(fā)與應(yīng)用研究J潤2×207.12×104=41424×104kWh滑油,2008,(6)3.2方案二[2]譚鎖奎,宋曉平郭紅燕,等電流變液及其器件在汽車工將現(xiàn)有的一次風(fēng)機(jī)更換為高效風(fēng)機(jī),然后在此基礎(chǔ)業(yè)中的應(yīng)用與發(fā)展四川兵工學(xué)報(bào),2011,(4)上再改變頻調(diào)速。由電科院測量數(shù)據(jù)可知機(jī)組負(fù)荷在中國煤化工CNMHG