2014年第35卷第2期氮肥技術兩臺氣化爐并列運行總結(jié)王延吉(魯西煤化工集團山東聊城252000)。。ww55摘要簡要介紹魯西煤化工集團兩臺HI-L航天粉煤加壓氣化爐并列運行時,就氧氣系統(tǒng)、磨煤干燥系統(tǒng)、粉煤加壓輸送系統(tǒng)、粉煤加壓氣化系統(tǒng)運行情況進行總結(jié)。關鍵詞氣化爐兩爐并列運行Summary of two gasifiers parallel operationWANG Yan-Luxi Coal Chemical Industry Group, Liaocheng 252000, Shandong ProvinceAbstract The paper briefly introduces operational aspect, such as oxygen system, grinding coal drying system, pulverizedoal pressurized conveyor system, and pulverized coal gasification system, while the two HT-L spaceflight pulverized coal pressurizedgasifier parallel operating in Luxi Coal Chemical Industry GroupKeywords gasifier; two furnaces parallel; operat魯西HT-L航天粉煤加壓氣化裝置兩臺氣化手動調(diào)節(jié)氧氣壓力。當B套氣化爐停車完畢后,爐于2011年11月1日開始并列運行,向后序系氧氣緩沖罐壓力由490MPa上漲到504MPa,空統(tǒng)提供148000Nm/h合成氣,第二套氣化爐從投分氧氣放空閥開度由12%開至26%,氧氣系統(tǒng)料到并氣運行進行非常順利?，F(xiàn)就兩套氣化裝置壓力波動不大,運行的A套氣化爐氧量上漲不到運行情況做以總結(jié)。100Nm/h。從A套氣化爐投料情況來看,氧氣系1氧氣系統(tǒng)運行情況統(tǒng)能夠滿足兩臺氣化爐從點火、開工、投料的整B套氣化爐運行,氧量10200Nm沿h,氧氣壓個運行需要。力493MPa。A套氣化爐開始點火,投料前為了2磨煤干燥系統(tǒng)避免氧氣系統(tǒng)壓力波動過大,影響B(tài)套氣化爐由于魯西化工氣化裝置所用煤種為神華煤,運行,將氧氣壓力由493MPa提至502MPa。壓原煤全水的質(zhì)量分數(shù)為17%~20%,與設計的力穩(wěn)定后A套氣化爐投料,主氧氣預設閥開度10%相差太多,熱風爐已達到滿負荷運行。一臺為31%,投料開始氧氣管線最后一道切斷閥磨煤機所磨煤量不能夠達到兩套氣化爐滿負荷17XV1120打開瞬間主氧量為7100Nm/h,平穩(wěn)運行時所需要的煤量,需要運行三臺磨煤機。后主氧量為6600Nm/h,氧氣壓力為495MPa,3粉煤加壓輸送系統(tǒng)壓力降低007MPaB套主氧氣流量減少300~粉煤加壓輸送系統(tǒng)存在程序自動運行問題,400Nm3/h持續(xù)時間為30s左右后恢復到10200Nm3/h經(jīng)過試運行暫時存在如下情況?？辗窒到y(tǒng)為減少氧氣壓力的波動,將氧氣壓力的(1)鎖斗料位計問題:就程序運行情況來看,放空調(diào)節(jié)閥打到手動狀態(tài),在A套氣化爐投料的鎖斗的高料位存在出現(xiàn)過早的情況,在鎖斗加壓瞬間進行手動關閥(閥位關閉5%)保證氧氣壓時下煤lmin左右即出現(xiàn)高料位,鎖斗進料閥按程力。11月5日氣化停B爐進行檢査,此時B爐投序要求關閉。此時粉煤貯罐顯示下料為15~17t氧量為6000Nm沿h。B套氣化爐按動停車按鈕,B程序運行一次(包括程序中的除橋)大約需要套氧氣系統(tǒng)閥關閉,此時空分將氧氣放空閥打成45-50min,從V凵中國煤化工行時間來CNMHG氮肥技術2014年第35卷看,在低負荷時還可以滿足生產(chǎn)要求,但在高負看換熱效果較好,能夠提高入氣化爐激冷水溫荷情況下就不能滿足生產(chǎn)要求。所以應對鎖斗的度,提高合成氣的水氣比。高料位計進行調(diào)整,滿足一次下煤在25~27,以(3)高壓閃蒸、真空閃蒸系統(tǒng)、黑水沉降系滿足生產(chǎn)需要。統(tǒng):從兩臺氣化爐現(xiàn)在的運行情況來看,運行穩(wěn)2)經(jīng)過對粉煤貯罐多次除橋下煤,粉煤鎖定,沉降槽水質(zhì)清,能夠滿足工藝需要。斗可以接受約30t粉煤。由此可以排除鎖斗下料6公用工程不完全的可能,查看粉煤的分析數(shù)據(jù),含水的質(zhì)(1)高壓氮氣(二氧化碳)系統(tǒng):現(xiàn)在兩臺氣量分數(shù)均在2.2%~2.7%、符合要求的粉煤粒度在化爐運行,17單元的粉煤輸送、16單元粉煤加壓69%~84%。從分析數(shù)據(jù)上來看,可能由于粉煤貯輸送及各路吹掃氣所用的高壓氮氣(二氧化碳)罐架橋造成粉煤不能在程序要求時間內(nèi)進入鎖均由30PVO002)00~控制,其中3 OPIOOO2的壓力斗與氣化爐聯(lián)鎖,壓力低于4.6MPa時氣化爐聯(lián)鎖4粉煤加壓氣化停車。從現(xiàn)在的運行情況來看,當兩臺氣化爐投從兩臺氣化爐運行情況來看,針對神華煤的料完成正常運行之后,30PIO002壓力比較穩(wěn)定氧煤比控制在0.65左右,氣化爐運行穩(wěn)定,爐溫不會低于聯(lián)鎖值。但當氣化爐投料時由于三路粉正常。觀察從氣化爐排出的粗渣的顏色已顯綠煤管線吹掃閥打開,造成30PI0002壓力過低達到色,從渣樣來看氣化溫度已符合。粉煤管線運行4.53MPa,低于聯(lián)鎖值4.6MPa造成氣化爐跳車。比較平穩(wěn),總煤量波動在lⅦh左右。以粉煤貯罐當一臺氣化爐已運行,另一臺氣化爐投料時也是做為基準(原始開車前用砝碼進行標定過)粉煤出現(xiàn)這種現(xiàn)象?，F(xiàn)在為了氣化爐不因為30P0002流量計所顯示煤量與根據(jù)粉煤貯罐所計算岀的壓力低聯(lián)鎖停爐,此聯(lián)鎖值已被強制不投人φ煤量偏差2Ⅶh左右。但粉煤質(zhì)量的好壞造成了粉(2)二氧化碳壓縮機帶油:二氧化碳壓縮機煤管線運行波動過大。送出的二氧化碳氣中帶有油,其質(zhì)量分數(shù)最低在5渣水處理系統(tǒng)8×106?，F(xiàn)開工燒嘴管路所通人的保護氣是二氧(1)渣水系統(tǒng)運行情況:渣水系統(tǒng)從目前的化碳,這樣就造成了開工氧管路中有油,當氣化運行情況來看,主要把水平衡調(diào)節(jié)好就可以,保爐停車后再次點火時有可能造成危險,所以停車證灰水槽液位穩(wěn)定沒有溢流。從目前各廠家運行后應對燒嘴的開工氧路管線進行化學脫脂處理情況來看,為了保證激冷效果,都把激冷水流量以保證安全。增加到150m/h以上,激冷水量的加大直接導致(3)蒸汽系統(tǒng):現(xiàn)氣化用的48MPa蒸汽是由了洗滌塔給料泵的滿負荷運行,運行兩臺氣化爐9.8MPa的過熱蒸汽經(jīng)減溫減壓后制得的,現(xiàn)減溫需要運行兩臺洗滌塔給料泵,洗滌塔給料泵岀口減壓器運行穩(wěn)定。流量為180mh已達到滿負荷。為了保證氣化爐7氣化爐掛渣情況及針對神華煤操作情況液位、洗滌塔液位,激冷水量、洗滌塔給料泵出口兩臺氣化爐現(xiàn)都已經(jīng)過原始開車,開始時采流量増大,氣化爐的黑水排放量在100mh以上,用的是神華煤與丘集煤按3:1的比例進行摻混洗滌塔黑水排放量在13m/h,分別超過了設計值混燒,由于配煤裝置的局限致使混煤配比不均6m沿h、l0m沿。低壓灰水泵的設計流量為勻,氣化爐膛部分溫度偏高不好控制。后決定改200m沿h,分別向除氧器供水l80m/h、兩臺渣鎖斗成單燒神華煤,改變后氣化爐溫度有所降低,但沖洗罐供水6mh,同時還向污水處理排水有時也會出現(xiàn)爐溫偏高現(xiàn)象。從整個現(xiàn)象來看,40m沿/h。大水量的運行導致一臺低壓灰水泵不能氣化爐掛渣情況不是很好,氣化爐停車后對氣化夠滿足運行需要,還要啟動備用泵爐燃燒室進行檢查,發(fā)現(xiàn)和開車的時候判斷差不(2)汽提塔運行情況:高壓閃蒸罐在O.5MPa多,燃燒室17T06AB點以上部分有渣,但渣層(G)壓力下運行,產(chǎn)生158℃的閃蒸汽進人汽提較薄。17TI1026A/B以下部分沒有渣,渣口處渣也塔。汽提塔入塔除氧水量為170m}h、溫度105很少。對神華煤的灰融熔性和煤灰粘度特性分與高壓閃蒸汽在汽提塔內(nèi)換熱后升到135℃由洗析,見圖1煤灰粘度曲線圖滌塔給料泵抽岀送至合成氣洗滌塔。從數(shù)據(jù)上來中國煤化工CNMHG第2期王延吉:兩臺氣化爐并列運行總結(jié)10000神華煤的灰熔點FT為1180℃,灰熔點低但煤灰粘度特性數(shù)據(jù)不理想,見表1。表1溫度與粘度的對應數(shù)據(jù)100.0項目1250粘度/pa1.07.6251.0由表1可以看出,在爐溫50℃的變化區(qū)間內(nèi)10.0粘度就由251Pa.S降到1.0尸aS。而我們所要求的煤灰粘度為5~25PaS,這是氣化爐最好掛渣的粘度。所以采用神華煤在操作區(qū)間上很窄,只有20℃,有可能導致了氣化爐掛渣困難1200從氣化爐的運行情況看,各工序比較穩(wěn)定,品度℃C但是各項指標還需通過運行實踐進一步優(yōu)化。圖1煤灰粘度曲線圖(收稿日期:2014-02-18)(上接第18頁)吸水,又要避免因風向的影響,使響的條件下,應嚴格控制pH值范圍,充分發(fā)揮緩懸浮物吸入泵中,造成葉輪堵塞、阻力大,影響進蝕阻垢劑的最大效果,提高換熱設備的運行質(zhì)水等情況發(fā)生,更要考慮其對加藥均勻性、循環(huán)量水系統(tǒng)水中污物沉降等的影響4.,2循環(huán)水中有關指標的特殊控制(3)循環(huán)水池的高位溢流管自動排水口的設循環(huán)水控制的分析項目主要有pH、濁度、總置也是不可缺少的,它能夠很好地利用上口位置硬度、Ca2'、Mg3、有機磷、正磷、余氯、CI、異養(yǎng)菌控制水位,解決上部的排放問題;加藥裝置也不粘泥、平均腐蝕率等,對用于特定的換熱設備、介可小視,它有效地解決了循環(huán)水系統(tǒng)加藥的周期質(zhì)的循環(huán)水,在分析項目和指標控制要求中,還用量、水中藥劑濃度調(diào)劑及計量、加藥是否均勻要另加重視,如不銹鋼換熱器中的循環(huán)水在上述等問題,是循環(huán)水系統(tǒng)控制藥劑濃度、有效利用指標中,應嚴控CI濃度,當該濃度高時,對設備藥品、提高系統(tǒng)運行質(zhì)量的有效設施,是循環(huán)水產(chǎn)生晶間腐蝕,輕者造成經(jīng)濟損失,嚴重者將會系統(tǒng)運行質(zhì)量的保障設施之發(fā)生安全事故;在熱電廠的循環(huán)水質(zhì)指標中,還(4)設置合理的旁濾設施及旁濾沉降池,是要增加NH3濃度分析,當水中NH3濃度達到一定循環(huán)水系統(tǒng)保持良妤水質(zhì),提高換熱效率,減少值時,發(fā)電系統(tǒng)的紫銅冷凝器,將因NH3濃度超系統(tǒng)補水、排水和節(jié)水的有力設施,應引起高度標而發(fā)生腐蝕,使其產(chǎn)生泄漏,影響發(fā)電機組的重視。旁濾設施及旁濾沉降池設置能力應以總循運行環(huán)水量的5%~8%為宜,還要設置前后切斷閥及壓5結(jié)語力表,在旁濾設施阻力大時能及時甩出清理。隨著工業(yè)廢水、污水排放標準的不斷提高,4循環(huán)水系統(tǒng)技術管理中的要點強化循環(huán)冷卻水處理技術的正確應用,規(guī)范建4循環(huán)水中pH值范圍的控制設、標準化管理、科學制訂工業(yè)循環(huán)冷卻水運行企業(yè)應根據(jù)使用的循環(huán)水緩蝕阻垢劑的不指標,提高工業(yè)循環(huán)冷卻水運行的濃縮倍數(shù),企同,正確控制水的pH值范圍,各種循環(huán)水緩蝕阻業(yè)工業(yè)廢水實施的清污分流、按質(zhì)治理、合理回垢劑都有其適用的pH值,當循環(huán)水的pH值低于用,減少排放,節(jié)省寶貴的水資源,不僅使企業(yè)減這一范圍時,水的腐蝕性將加劇,造成設備的腐少用水、排污費用,提高經(jīng)濟效益,而且對于改善蝕;當循環(huán)水的pH值高于這一范圍時,則水的結(jié)區(qū)域河流水質(zhì)、改善生態(tài)環(huán)境有著巨大的社會效垢趨勢增大,容易引起換熱器結(jié)垢,因而pH值的益控制,應采用連續(xù)在線控制,在沒有外界因素影H中國煤化工3-1009)CNMHG