煤炭燃燒科技心期刊礦業(yè)類核心期刊問焦寫燒啥動動學(xué)廖正祝,田紅(廣東石油化工學(xué)院機電工程學(xué)院,廣東茂名525000)摘要:以石油焦與煤的混合燃料為研究對象,采用TG-DTG-DSC聯(lián)用實驗技術(shù)對混合試樣進行了燃燒熱重實驗。分析了混燒特性曲線,計算了各個燃燒特性指數(shù),并采用差減微分法 Freeman-Caro計算了燃燒反應(yīng)動力學(xué)參數(shù)。結(jié)果表明:各混合試樣均只出現(xiàn)一個位于高溫區(qū)段的DTG曲線峰和方向向下的DSC曲線的熱量釋放峰,混合試樣的燃燒過程主要是高溫階段焦炭的著火燃燒過程;混合試樣S2,S3及S5熱量釋放相對較少且不集中,燃燒時間長且不完全;混合試樣及6的熱量釋放集中且時間短,燃燒釋放的熱量相對較多;煙渫含量最多的混合試樣所6的著火特性、燃盡特性指數(shù)及綜合燃燒特性參數(shù)均高于其它混合試樣以及石油焦的各個相應(yīng)值,且試樣S6的可燃特性指數(shù)也大于石油焦的可然特性指數(shù);混合試樣活化能均小于石油焦燃燒的活化能,混合試樣比石油焦更易著火燃燒;只要石油焦與煤的混合比例適當(dāng),石油焦摻燒煙煤后的燃燒特性優(yōu)于石油焦單獨燃燒特性,此為解決石油焦難以單獨燃燒利用提供了方法。關(guān)鍵詞:石油焦;煤;燃燒;動力學(xué);熱重試驗中圖分類號:TE992;TD849文獻標(biāo)識碼:A文章編號:1006-6772(2013)06-0071-05Co-combustion thermogravimetric experimental study of petroleum coke and coalLAO Zhengzhu, TIAN HongCollege of Mechanical and Electrical Engineering, Guangdong University of Petrochemical Technology, Maoming 525000, China)Abstract: Taking the mixed fuel of petroleum coke and coal as research object, do the thermogravimetric experimentusing the TG-DtG-DSC thermogravimetric-differential thermogravimetric-differential scanning calorimetrythermal analysis technology, investigate the co-combustion characteristics curves and calculate thee vanetycombustion characteristics index. Compute the combustion kinetic parameters by suing subtractive differentialmethod Freeman-Carroll. The results indicate that the every mixed fuel has a single DtG curve of peaks and thedownward DSC curve of exothermic peak at the high temperature. The mixed fuel combustion process is the ignitionand combustion process of coke at the high temperature. The heat release of the mixed samples of $2, $3 and S5 arerelatively small and not concentrated, and the time of combustion process is long and the combustion is incompleteThe heat release of the mixed samples of S4 and S6 are relatively larger and the heat released time is short. Theignition characteristics index, the burnout characteristics index and the synthetic combustion characteristicsparameters of the mixed fuel $6 having the most bituminous coal content are higher than the corresponding values ofthe other mixed samples and petroleum coke, the combustible characteristics index of mixed sample s6 is larger thanthe corresponding value of petroleum coke. The activation energy of all the mixed feuls are less than that ofpetroleum coke, and the mixed samples are easier igniting combustion than petroleum coke. The proper mixing ratioof petroleum coke and coal leads to great mixed fuels co-combustion characteristics, which is better than the purecombustion characteristics of petroleum coke. The study provides theoretical guidance for the combustion utilizationam cokeKey words: petroleum coke; coal; combustion; kinetics; thermogravimetric experiment收稿日期:2013-09-05責(zé)任編輯:宮在芹YH中國煤化工基金項目:廠東省自然科學(xué)基金$2012010010448);「東省科技計龍(2018030項目(512119)作者簡介:廖正祝(1970—),女,四川會理人,工程師,主要從事燃料的燃燒及循環(huán)流化床CNMH引用格式:膠正祝,田紅石油焦與煤彩燒特性及動力學(xué)[冂.潔凈煤技術(shù),2013,19(6):71-75,84廖正祝等:石油焦與煤混燒特性及動力學(xué)71煤炭燃燒石油焦是石油提煉的最終副產(chǎn)品,具有低灰很好的利用方式,但目前對石油焦與煤混燒過程分、低揮發(fā)分、高碳、高熱值等特點。作為煤的一種的研究還不充分。本文采用非等溫?zé)嶂胤?利用補充或替代燃料用于鍋爐燃燒發(fā)電、供熱是石油焦TG-DTG-DSC聯(lián)用技術(shù)對石油焦與煙煤按照不同利用的重要途徑。石油焦單獨燃燒存在以下問質(zhì)量比進行混燒熱重實驗,對混合燃料各個燃燒特題:燃燒過程不穩(wěn)定,呈現(xiàn)多階段燃燒特點;燃燒特性進行了計算,采用差減微分法 Freeman- Carroll計性介于煙煤和無煙煤之間;燃燒熱解動力學(xué)參數(shù)受算了燃燒反應(yīng)動力學(xué)參數(shù)并進行分析,以期得出其升溫速率等實驗條件影響較大。由于石油焦揮發(fā)混燒特性。分含量少,故燃點高,且焦炭難以燃盡,石油焦存在難以單獨充分燃燒利用等問題26。石油焦含有1實驗硫、氮和釩、鎳等堿金屬元素,這使石油焦燃燒時造1.1實驗樣品成鍋爐內(nèi)腐蝕和污染,將石油焦與煤的混合燃料在實驗所用石油焦取自某煉油廠,煙煤取自某電循環(huán)流化床鍋爐里燃燒是一種高效、清潔利用石油廠。將各實驗樣品通過磨煤機研磨,再經(jīng)過篩分分焦的有效方法。無煙煤中加入石油焦后燃點降離,得到粒度小于0.074m的實驗樣品。將樣品低,燃燒效率得到提高。隨煤含量增多,煤與石放在恒溫干燥箱中,在378K干燥2h,取出放在干油焦的混燃燃點和燃盡溫度均逐漸降低隨石油焦燥器皿中冷卻后裝入密封袋備用。表1為實驗樣品含量增大,混燒活化能和頻率因子均增大{9。的工業(yè)分析及元素分析。S1,S7分別表示實驗樣品文獻[10]對煙煤與無煙煤混燒進行動力學(xué)研煙煤及石油焦;S2,S3,S4,S5及56表示煙煤與石油究,文獻[11-12]對型煤及動力煤燃燒特性進行焦的質(zhì)量比分別為1:4,2:3,2:2,3:2及4:1的混合燃研究,提出將煤與石油焦混燒是煤及石油焦的一種料樣品。表1燃料的工業(yè)分析及元素分析工業(yè)分析/%元素分析/%樣品o(Cad) o(Had) a(Od) w(Nd) w(S,d) (M. kg-)煙煤1.9526.335513.830.96石油焦2.7811.6584.830.742.35l.4331.5411.2實驗設(shè)備及方法的含碳量及熱值均很高,各試樣揮發(fā)分析出著火燃實驗采用 NETZSCH公司的STA409PC熱分析燒及焦炭的著火燃燒的熱量釋放是一個連續(xù)過程儀,進行TG,DrG及DSC的同步熱分析。燃燒實驗故各個試樣燃燒的DSC曲線均出現(xiàn)一個向下的熱采用空氣氣氛,氣體流量為80mL/min。采用非等量釋放峰。溫法進行加熱,升溫速率為20K/min,從室溫升溫由于各個試樣的揮發(fā)分含碳量及熱值不同,因終止溫度為1173K,實驗樣品質(zhì)量約為10mg此,各DSC曲線包圍面積各不相同。由圖1可知,2結(jié)果與分析煙煤Sl的DSC包圍面積小即表明其單獨燃燒釋放熱量少,這是因為煙煤熱值低于混合試樣及石油焦2.1燃燒TG,DTG及DSC曲線分析熱值,同時煙煤在其高溫段的激烈燃燒后還有較多圖1表示S~肝的燃燒特性曲線。由圖1可熱量釋放,故煙煤DSC曲線顯示其熱量釋放峰值位以看出,所有試樣揮發(fā)分析出著火與所生成焦炭的于DTG曲線峰值之后,煙煤的TG曲線后期出現(xiàn)水著火燃燒是一個連續(xù)過程,故所有試樣均只出現(xiàn)了平表明其質(zhì)量幾乎不再變化,可知其燃燒充分且燃一個DrG峰且該峰值對應(yīng)溫度較高,煙煤DTG峰燒十分完全,熱量釋放集中且速度快,燃盡時間快。值對應(yīng)溫度為853K,石油焦為886K,各混合試樣由圖1g)可知,石油焦S7燃燒的DTG曲線峰值面約為903K,該峰位于較高溫度區(qū)域,顯示其燃燒反積較小,且TG曲線在高溫段后期沒有出現(xiàn)水平應(yīng)過程主要位于高溫段。同時,所有試樣的燃點均段,表明石氵高溫段還在繼續(xù)燃燒,一時難以較低,煙煤為696K,石油焦為783K,混合試樣約為燃盡,燃燒中國煤化工不集中。DSC753K。因此,所有試樣的主要燃燒階段均屬于高溫曲線包圍CNMH(熱量釋放相對階段焦炭的著火燃燒。煙煤、石油焦及其混合試樣較少。72《潔凈煤技術(shù)》2013年第19卷第6期煤炭燃燒中國科技核心期刊礦業(yè)類筷心期刊t/min051015202533501520254≥-3338TG‰406d0so0o01201400700012001400tmint/minDSC3≥十3DSO-51520‰。d6o0010012010731-740608d0100200147T/Kc)S3d) S4101520253035DSC3≥+3PIG4d06o08001001317743680100100f S615202530353≥3g)S圖1S1~S7燃燒特性曲線從圖1b)、圖1c)及圖1e)可知,S2,S3及S5試有釋放完全。H中國煤化工附近曲線包樣的TG,DTG及DSC曲線在燃燒結(jié)束時均沒有水圍面積小表明CNMH域小,表明這平段,表明燃燒還在繼續(xù),燃燒不充分且熱量還沒3個試樣髙溫燃燒階段后期還在繼續(xù)燃燒,燃燒不廖正祝等:石油焦與煤混燒特性及動力學(xué)煤炭燃燒充分燃盡時間長,導(dǎo)致熱量釋放不集中釋放時間22燃燒特性參數(shù)分析長、釋放量相對較少,故其DSC曲線顯示熱量釋放可燃特性指數(shù)采用C,=[(dw/dr)ma]/T面積較小。由圖1d)及圖可知4及試樣的進行計算11,著火特性指數(shù)采用C=[VTG,DTG及DSC曲線在燃燒結(jié)束時均出現(xiàn)水平段,(d/dr)m]/T進行計算,燃盡特性指數(shù)采用表明燃燒完全且充分。兩者的T曲線出現(xiàn)水平表明混合試樣燃燒充分,DTG曲線峰值附近面積大,C=(f1·f2)/進行計算),綜合燃燒特性指數(shù)采表明其激烈燃燒區(qū)域集中,熱量釋放集中且速度用S,=[( dw/dT)m)( dw/dr)-m]/(72T)進行計快燃盡時間短同時兩者的DSC熱量釋放面積均算,各計算式的相應(yīng)參數(shù)意義單位及計算結(jié)較大,表明其燃燒熱量釋放相對較多。果見表2、表3。表2樣品的可燃特性、著火特性及燃盡特性指數(shù)樣品C/(10-K2·min2)C;(103K-1·min-1)f1T o/mnC/(10-min1)1.22210.08760.918636.800.9180.10390.755642.53S30.94601.27290.10240.857142.601.06671.54560.10630.85402.2140.10500.952342.502.09331.06271.82210.10070.920839.492.348103088270.10120.819142.601.9458表3樣品的綜合燃燒特性參數(shù)樣品(dw/d)m/(%·min-1)(dm/d)-/(%·minSy/(102K3·min-2)5.922.441811255.632.011.640676811325.5810S42.031.572973310695.712.102.087678311316.322,212.0143由表2、表3可知,混合試樣s4及S6的可燃特各種燃燒特性顯著提高,因此,將石油焦與煤混合性、著火特性、燃盡特性指數(shù)及綜合燃燒特性參數(shù)燃燒,只要混合比例適當(dāng),其混合燃燒特性將優(yōu)于較高而混合試樣S2,S3,S5的相應(yīng)值較低;試樣S6石油焦單獨燃燒,這為解決石油焦的燃燒利用提供的著火特性燃盡特性指數(shù)及綜合燃燒特性參數(shù)最了方法。高且均大于石油焦的相應(yīng)值,可燃特性指數(shù)也大于石油焦的可燃特性指數(shù)。試樣6的燃點和燃盡溫3燃燒反應(yīng)動力學(xué)度均低于其他各個混合試樣及石油焦。試樣S6的石油焦與煙煤及其混合燃料的燃燒反應(yīng)動燃盡時間在所有混合試樣中最短且也小于石油焦力學(xué)參數(shù)的計算采用常用的差減微分法 Freeman的燃盡時間。這主要是因為石油焦摻燒煙煤后,由 Carroll1進行求解,該方法適用于直接測定因發(fā)于煙煤揮發(fā)分高于石油焦揮發(fā)分,隨著煙煤摻燒量生質(zhì)量變化及其變化率的反應(yīng)。本實驗樣品燃燒的增大,在混合試樣逐步升溫過程中,逐漸增多的過程中的熱分解反應(yīng)符合:A(固體)一→B(固體)+煙煤揮發(fā)分首先析出并著火燃燒釋放大量熱量。C(氣體),是屬于固體分解的失重反應(yīng)。燃燒反應(yīng)該熱量使整個混合試樣包括石油焦的溫度迅速升是在程序升溫速率(20K/min)下進行的非等溫?zé)岣唠S后石油焦中揮發(fā)分也相應(yīng)加快析出著火燃重實驗試樣溫度與爐溫偏差小,故適宜采用微分燒前期大量揮發(fā)分析出著火燃燒釋放的熱量使混法進行動力學(xué)參數(shù)的計算,該熱分解速率的變化率合試樣含量逐漸減少的剩余焦炭溫度迅速提高根據(jù)Arhe事以旦達到其燃點便著火燃燒,而且混合試樣燃點隨煙中國煤化工煤含量的增加而逐漸降低。由于石油焦揮發(fā)分少THECNMHG含碳量高難以著火燃燒和燃盡,在其摻燒煙煤后,式中,α為混合燃料熱分解的變化率(失重率),%;《潔凈煤技術(shù)》2013年第19卷第6期煤炭燃燒中國科技核心期刊礦業(yè)類核心期刊A為頻率因子,min;E為活化能,kJ/mol;R為氣體右邊△(1/T)/△log(1-a)作圖為一直線,其斜率為常數(shù),8.314J/(mol·K)。對方程(1)兩邊取對數(shù),E=2.303R,截距為反應(yīng)級數(shù)n,然后將所得活化能并對dc/dr,1-a,T進行微分,并以差減形式表示可E和反應(yīng)級數(shù)n代入等式(1)可得頻率因子A。各得式(2)試驗樣品的燃燒動力學(xué)參數(shù)見表4,其中r為線性相△log(1-a)2.303R△log(1-a)1n(2)關(guān)系數(shù)。由表4可知,采用最小二乘法對實驗數(shù)據(jù)Δlog(d/dr)_E△(1/T)進行直線擬合所得線性相關(guān)系數(shù)r值均較高,線性對等式(2)左邊△log(da/dr)/△Alog(1-a)與回歸合理,所采用模型的計算結(jié)果是可靠的。表4樣品的動力學(xué)參數(shù)溫度T/K活化能E/(kJ·mo-)反應(yīng)級數(shù)n頻率因子A/min-1相關(guān)系數(shù)r753-95338.840.5320.0.995s239ssg673-107348.98673~107349.53673~107358.781.41374.900.9913673-10731.410.9809193.410.9919786-9866.48×1030.9837煙煤S揮發(fā)分高而固定碳低,揮發(fā)分著火燃燒響比其它混合試樣相對較大,故反應(yīng)級數(shù)略高于釋放相對較多的熱量且用于加熱生成相對較少的其它混合試樣的反應(yīng)級數(shù)。焦炭,因此,煙煤S高溫段焦炭的著火燃燒所需熱量相對較少。煙煤S1大量揮發(fā)分析出形成的大量結(jié)論孔隙為氧氣擴散進入焦炭表面發(fā)生燃燒反應(yīng)提供1)混合試樣均只出現(xiàn)一個位于高溫區(qū)段的了更多的機會,因此此髙溫段煙煤焦炭的著火燃燒DTG曲線峰和方向向下的DSC曲線的熱量釋放峰,所需熱量相對較少,故所需活化能少。石油焦S7揮混合試樣的燃燒過程主要是高溫階段焦炭的著火發(fā)分少且固定碳高,揮發(fā)分析出著火燃燒釋放出的燃燒過程。熱量相對較少且用于加熱生成相對較多的焦炭,因2)混合試樣S2,S3及S5熱量釋放相對較少且此石油焦S7高溫段焦炭的著火燃燒所需熱量相對不集中,燃燒時間長且不完全;混合試樣s4及S6的較多,同時,石油焦S7揮發(fā)分少則其揮發(fā)分析出形熱量釋放集中且時間短,兩者的DSC熱量釋放面積成的孔隙量相對較少,減少了氧氣向焦炭表面擴散均較大燃燒釋放的熱量相對較多;S4及6燃燒特的機會,燃燒相對困難,故此高溫段石油焦S7著火性曲線分析表明兩者的燃燒特性優(yōu)于混合試樣S2,燃燒所需熱量多,所需活化能多。S3及S5的燃燒特性。煙煤與石油焦混合試樣的活化能介于二者之3)煙煤含量最多的混合試樣S6的著火特性間,且混合試樣活化能均小于石油焦燃燒的活化燃盡特性指數(shù)及綜合燃燒特性參數(shù)均高于其它混能,表明混合試樣比石油焦更容易著火燃燒。這主合試樣及石油焦的各個相應(yīng)值,且S6的可燃特性指要是因為混合試樣揮發(fā)分比石油焦揮發(fā)分多,而固數(shù)也大于石油焦的可燃特性指數(shù);混合試樣燃點隨定碳低于石油焦固定碳,混合試樣揮發(fā)分析出著火煙煤含量的增加而逐漸降低。燃燒釋放出較多的熱量加熱因揮發(fā)分析出而生成4)煙煤與石油焦混合試樣的活化能值介于二的相對較少量的焦炭,因此,此時混合試樣的焦炭者之間,且均小于石油焦燃燒的活化能,混合試相對更容易著火燃燒且所需熱量相對較少,故混合樣比石油焦更容易著火燃燒;混合試樣活化能約為試樣活化能小于石油焦的活化能?；旌显嚇踊罨?0 kJ/mol,反應(yīng)級數(shù)約為1.45。能約為50kJ/mol,反應(yīng)級數(shù)約為1.45。煙煤含量最5)只要石油焦與煤的混合比例適當(dāng),石油焦摻多的試樣S6的反應(yīng)級數(shù)最大為1.54,這是因為混燒煙煤后的中國煤化工燃燒特性,解合試樣S6的揮發(fā)分最多,該試樣著火燃燒前期的反決了石油焦對CNMHG應(yīng)速率受到反應(yīng)物濃度,即揮發(fā)分和氧氣濃度的影(下轉(zhuǎn)第84頁)廖正祝等:石油焦與煤混燒特性及動力學(xué)煤炭燃燒角逐漸減小,一次風(fēng)逆噴最遠距離變短。雙錐燃燒[6]陳東林,劉歡,鄒嬋,等.300MW燃煤鍋爐煙氣SCR室良好運行的旋流強度區(qū)間為1.37~1.64。脫硝系統(tǒng)流場的數(shù)值模擬與優(yōu)化設(shè)計[J].電力科學(xué)5)葉片相同時,雙錐燃燒室阻力損失隨旋流強與技術(shù)學(xué)報,2013,28(1):103-108度減小而變小;在相同旋流強度的情況下,采用錯7]郭娟一種新型燃燒器的冷態(tài)模擬實驗與數(shù)值研究角葉片燃燒室的阻力損失比采用直葉片的燃燒室[D].武漢:華中科技大學(xué),2006阻力損失小。[8]孫杰電站鍋爐燃燒器內(nèi)氣固兩相流動的實驗測量及數(shù)值模擬[D].上海:上海交通大學(xué),2007參考文獻:[9]紀(jì)任山,王乃繼,肖翠微,等.高效煤粉工業(yè)鍋爐技術(shù)現(xiàn)狀及研究[J].潔凈煤技術(shù),2009,15(5):52-55[1]周建明.低揮發(fā)分煤粉燃燒新技術(shù)發(fā)展與應(yīng)用[J].潔凈煤技術(shù),2011,17(4):54-57,81[10]馮現(xiàn)河.高效煤粉工業(yè)鍋爐技術(shù)開發(fā)及示范推廣[2]王永英,周建明,楊晉芳.雙錐燃燒室冷態(tài)流場的數(shù)值[].潔凈煤技術(shù),2011,17(4):62-66模擬[J].潔凈煤技術(shù),2012,18(2):81-84[I]靖劍平燃用煙煤中心給粉旋流燃燒器流動及燃燒[3]林宗虎,徐通模.實用鍋爐手冊[M].北京:化學(xué)工業(yè)特性研究[D]哈爾濱哈爾濱工業(yè)大學(xué),2010出版社,2009:261-303[12]王琳雙選劉燃燒器氣固流動特性的實驗研究[D][4]曹榮秀,于景澤,王偉.電站鍋爐燃燒器形式及分類哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué),2010[J].鍋爐制造,2005,3(3):22-23[13]何佩鏊煤粉燃燒器設(shè)計及運行[M].北京:機械工[5 Marc A Cremer, David H Wang, Andrew P Chiodo. CFD業(yè)出版社,1987based evaluation of the sensitivity of fumace conditions[14]杜黎龍射流和管內(nèi)氣固多相流測量研究[D].杭toburner air and fuel imbalances[ C]//Combined州:浙江大學(xué),2002.Plant Air Pollutant Control Mega Symposium. Washi[15]于歡,彭德其,田清.管內(nèi)旋流場綜合性能研究進展D. C. Curran Associates, Inc, 2004: 963-982[J].化學(xué)進展,2013,32(7):1474-1478上接第75頁)[9]王文選,王鳳君,李鵬,等,石油焦與煤混合燃料熱重分析研究[J].燃料化學(xué)學(xué)報,2004,32(5):522-524參考文獻[10]蔣緒,呂穎利,邢相棟,等.煙煤與無煙煤混合煤粉燃[1]劉耕戊高硫石油焦的利用[J].石油煉制與化工燒過程的動力學(xué)研究[J].潔凈煤技術(shù),2012,18(3):1998,29(4):36-4178-83[2]沈伯雄,劉德昌陸繼東石油焦著火和燃燒燃盡特性{1]董愛霞,張守玉,王健,等煤焦燃燒特性及反應(yīng)活性的實驗研究[J].石油煉制與化工,2000,31(10):60探究[J].潔凈煤技術(shù),2013,19(1):87-91[12]陳懷珍,劉家利,相大光神華動力用煤燃燒特性研[3]田紅石油焦與油頁巖混合燃燒特性及其燃燒動力學(xué)[J].石油學(xué)報(石油加工),2010,26(2):25-230究[J].潔凈煤技術(shù),2007,13(6):53-55R E Conr. Laboratory techniques for evaluating ash[13]王玉召,李江鵬生物質(zhì)與煤混燃的燃燒特性實驗研agglomeration potential in petroleum coke fired circulating究[J].鍋爐技術(shù),2010,41(5):72-74fluidized bed combustors[J]. Fuel Processing Technology,[14]聶其紅,孫紹增李爭起,等褐煤混煤燃燒特性的熱1995,44(1):95-103重分析法研究[J]燃燒科學(xué)與技術(shù),2001,7(1):72[5 WANG JINSHENG, E J ANTHONY. Clean and efficientof petroleum coke for combustion and power generat[15]顧利峰陳曉平,趙長遂,等.城市污泥和混煤燃燒特[J].Fuel,2004,83(10):1341-1348性的熱重分析法研究[J].熱能動力工程,2003,18[6 E J ANTHONY, A P IRIBARNE, J V IRIBARNE, et al(6):561-563Fouling in a 160 MWe FBC boiler firing coal andpetroleur[16]諶倫建,趙躍民工業(yè)型煤燃燒與固硫[M].徐州:中coke[J].Fuel,2001,80(7):1009-1014[7]王文選,趙石鐵,趙長遂,等.石油焦燃燒特性研究國礦版社,2001[J].鍋爐技術(shù),2005,36(4):39-42[17]沈興中國煤化工固相反應(yīng)動力學(xué)8]許瑩,胡賓生.石油焦與煤粉燃燒性能差異的研究[M]CNMHG[J].化學(xué)工程,2008,36(8):21-24[18]李余增.熱分析[M].北京:清華大學(xué)出版社,1987潔凈煤技術(shù)》2013年第19卷第6期