第2期(總第95期)煤化工No. 2(Total No 95)2001年5月Coal Chemical IndustryMay 2001水煤漿加壓氣化原料用煤的選擇及更換范立明原俊杰陜西省渭河化肥廠714000趙新合陜西省石油化工學(xué)校710061摘要渭河化肥廠原采用的黃陵煤,由于煤質(zhì)灰分含量及灰熔點(diǎn)偏高,影響了德士古氣化爐長周期穩(wěn)定運(yùn)行。經(jīng)廣泛調(diào)研分析之后,將原料煤更換為華亭煤,基本滿足了氣化爐長周期穩(wěn)定運(yùn)行的要求。本文對原料煤更換的原因進(jìn)行了分析論證,對試燒及結(jié)果進(jìn)行了總結(jié)提出了今后原料煤選擇的一些方法關(guān)鍵詞水煤漿原料煤加壓氣化文章編號:1005-9598(2001)02-0046-05中圖分類號:TQ534文獻(xiàn)標(biāo)識碼:B眾所周知,我廠德士古水煤漿加壓氣化裝置原生產(chǎn)過程中,氣化爐操作溫度相對偏高(1380C~始設(shè)計(jì)采用黃陵煤為原料,由于煤質(zhì)變化,灰分含量Ⅰ440C),耐火磚磨蝕嚴(yán)重,壽命短(第一爐磚的最及灰熔點(diǎn)偏高,致使1996年2月23日投料之后的長使用時(shí)間為4400h);灰渣粘溫特性不好,排渣困年多時(shí)間里,氣化爐難以實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定長周期運(yùn)行,嚴(yán)難,經(jīng)常發(fā)生氣化爐渣口堵塞,影響正常運(yùn)行;另外,重制約了整個(gè)系統(tǒng)的生產(chǎn)運(yùn)行。經(jīng)廣泛地對煤源調(diào)由于原煤灰分高,導(dǎo)致黑水中固含量遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過設(shè)計(jì)查和研究分析之后,更換的華亭煤除煤漿濃度較低值,表1為鎖渣罐在一個(gè)運(yùn)行周期不同時(shí)間段P之外,基本滿足了我廠氣化爐穩(wěn)定長周期運(yùn)行的要1304入口水中的固含量,會造成黑水系統(tǒng)管道、閥求,改變了生產(chǎn)被動(dòng)的局面。本文擬就這一更換過程門、設(shè)備磨蝕嚴(yán)重,經(jīng)常因關(guān)鍵設(shè)備部分磨蝕泄漏而予以總結(jié)。導(dǎo)致停車,僅1996年10月7日~10月11日的五天時(shí)間里,P1403泵處磨蝕泄漏就高達(dá)12臺次;這1項(xiàng)目的產(chǎn)生些問題的存在均嚴(yán)重地影響氣化爐穩(wěn)定運(yùn)行,氣化爐最長的運(yùn)行時(shí)間單爐不足20天Texaco水煤漿氣化工藝是用純氧與水煤漿在表1P1304泵入口循環(huán)黑水固含量高于煤的灰熔點(diǎn)100C以上的溫度下進(jìn)行部分氧化時(shí)間/min反應(yīng),生產(chǎn)以CO+H為主的粗合成氣,氣化過程固含最/%2.403.985.446.404,537.24采用液態(tài)排渣,因而操作溫度較高(1350C1440C)。按其原理分析,其工藝過程可以處理煙面對如此艱難的生產(chǎn)局面,我廠廣大技術(shù)人員煤、褐煤、泥煤等各種煤種,且可以獲得較高的碳轉(zhuǎn)展開了一系列的調(diào)查,并進(jìn)行了分析和研究,提出了化率適宜于水煤漿加壓氣化的原料煤質(zhì)量指標(biāo),并嚴(yán)格我廠原設(shè)計(jì)及投料開車使用本省黃陵煤,該煤地制定和落實(shí)了原料煤更換的方案步驟成功地實(shí)種內(nèi)水含量較低,成漿性能良好,發(fā)熱量高,硫含量現(xiàn)了煤種的更迭,實(shí)現(xiàn)了裝置的穩(wěn)定生產(chǎn)適中,但其灰含量較高且不穩(wěn)定,灰渣熔融特性不好。自1996年2月23日投料至1997年7月的2對德士古原料用煤所進(jìn)行的調(diào)查和研究收稿日期:2000-10-152.1水煤漿加壓氣化原料用煤選擇原則的確定2001年5月范立明等:水煤漿加壓氣化原料用煤的選擇及更換利排渣,因而他們認(rèn)為其工藝過程適應(yīng)的煤種廣,在海、魯南渭河氣化原料情況比較選擇原料用煤時(shí)其重點(diǎn)放在煤的成漿性能上,同時(shí)工業(yè)分析項(xiàng)目上海焦化廠魯南宇部渭化兼顧了一些煤的氣化性能,而對于高灰熔點(diǎn)、高灰粘內(nèi)水/%2.572.49度的煤,簡單地考慮煤的成漿性能就確定其能否適灰分/%用于水煤漿加壓氣化工藝,是較為片面的揮發(fā)分/%31固定碳/%我們通過生產(chǎn)實(shí)踐并經(jīng)過對國內(nèi)外生產(chǎn)裝置的熱值/kJ·k28.4930.42運(yùn)行考核及認(rèn)真分析討論,提出 Texaco水煤漿加1220壓氣化工藝原料煤選擇的原則應(yīng)以煤的“氣化性能灰熔點(diǎn)/CT21210及穩(wěn)定運(yùn)行性能”為主,同時(shí)兼顧煤的成漿性能。煤1325366的氣化性能包括其反應(yīng)活性及在一定工藝條件下可以達(dá)到的各種技術(shù)指標(biāo),而穩(wěn)定運(yùn)行性能主要表現(xiàn)大。嚴(yán)格來講煤質(zhì)對成漿性能的影響是多方面的,在其能否實(shí)現(xiàn)氣化爐的順利排渣,設(shè)備、閥門的故障而且各個(gè)影響因素之間又是密切相關(guān)的。對此,已有率及連續(xù)運(yùn)行的時(shí)間以上指導(dǎo)原則的確定,使我們多方面的研究成果,目前較為通用的是評價(jià)成漿難得以有的放矢地進(jìn)行了原料煤的一系列研究分析。易程度的難度系數(shù)數(shù)學(xué)模型并且與 Texaco以往研究不同的是,我們著眼于對D=7.5+0.5Mad-0.05HGI煤中無用成分—灰分的各項(xiàng)研究,對 Texaco水其中Mad—煤的分析基最高內(nèi)在水分煤漿加壓氣化工藝創(chuàng)新地進(jìn)行了補(bǔ)充和提高。HGI—煤的哈氏可磨指數(shù);2.2煤的各種質(zhì)量指標(biāo)的分析研究D—成漿難度系數(shù)2.2.1煤的灰分含量灰分是煤中的無用成份,無根據(jù)成漿難度指數(shù),可以大概推算理論上可制論對于何種用戶,均希望其含量越低越好,在得的最高的煤漿濃度C:Texaco氣化過程也不例外,但為了使其能順利地以C=77-1.2D液態(tài)排出氣化爐,必須將溫度升至其灰熔點(diǎn)溫度以由以上研究結(jié)果可以看出,煤的內(nèi)在水含量越上,而氣化反應(yīng)過程本身并不需要在如此高的溫度高,制得的煤漿濃度越低。煤漿濃度降低,不僅使生之下操作,這樣就無謂地增加了氧耗,并使部分C產(chǎn)裝置達(dá)不到額定的負(fù)荷,而且使添加劑的消耗、煤燃燒成CO,以保持足夠的反應(yīng)溫度。有資料研究表耗、氧耗均有一定增加,綜合技術(shù)與經(jīng)濟(jì)方面考慮,明,在同樣的氣化反應(yīng)條件下,灰分每增加1%,氧我們認(rèn)為 Texaco水煤漿加壓氣化原料用煤的最高耗增加0.7%~0.8%,煤耗增大1.3%~1.5%;內(nèi)水以Mad≤8%為宜其次灰分的增加,不僅降低了煤漿的有效成分含量,2.2.3煤灰渣的熔融特性煤灰旳熔融特性也就而且加劇了對耐火磚的磨損,使其壽命大為縮短,同是 Texaco在確定氣化爐操作溫度時(shí)所要測定的煤時(shí)也使灰、黑水中的固含量升高,系統(tǒng)管道、閥門、設(shè)的灰熔點(diǎn)。煤的灰熔點(diǎn)越高,氣化爐的操作溫度就隨備的曆損率大大加劇,設(shè)備故障率提高,正如表1及之提高,這樣氣化爐耐火磚的壽命相應(yīng)縮短(氣化爐前面所敘述的那樣。由于灰水中細(xì)灰含量高過濾機(jī)操作溫度每提高100C,耐火磚的磨蝕速率增加兩的開、停次數(shù)增加,工人的勞動(dòng)強(qiáng)度提高。倍);氧的消耗也增加。為了降低操作溫度就需加入另外,灰分含量高對成漿性能也有一定影響,除助熔劑以降低灰的熔點(diǎn),但助熔劑的加入又增加了使煤漿的有效成分降低之外,成分的增加還使煤質(zhì)煤中旳惰性物質(zhì)含量,使耐火磚磨損加劇,固體灰渣的均勻性變差,削弱煤漿分散劑的分散性能,在相同處理量增加,還增加了整個(gè)制漿過程的成本,減少了煤種前提下,對提高煤漿濃度不利煤漿的有效成分。綜上分析煤的灰分應(yīng)該越低越好,參考表2所在缺少煤灰渣粘度特性的數(shù)據(jù)前提下,煤灰的示國內(nèi)外運(yùn)行廠的煤質(zhì)參數(shù),我們認(rèn)為煤的灰分含熔融特性是以前用于判斷和確定氣化爐操作溫度的量應(yīng)≤13%粗略指標(biāo),根據(jù)同類廠運(yùn)行煤種的數(shù)據(jù)及我廠的生2.2.2煤的最高內(nèi)水含量煤的內(nèi)水對氣化過程產(chǎn)經(jīng)驗(yàn),我們認(rèn)為,煤的熔融特性以t3≤1300C為的影響主要表現(xiàn)在對成漿性能的影響,一般認(rèn)為煤宜煤化工2001年第2期溫度有極大的局限性,而較為科學(xué)與可靠的指標(biāo)是25pa·s確定操作溫度,黃陵煤1450℃,華亭煤煤灰在一定溫度下的粘度(即灰的熔融性)。事實(shí)上70C,兩者相差90C。根據(jù)煤的灰成分計(jì)算不煤灰的粘溫度曲線有一定的指導(dǎo)意義。同溫度下的灰粘度已成為我們判斷煤種是否能夠穩(wěn)粘度是衡量流體流動(dòng)性能的主要指標(biāo),要實(shí)現(xiàn)定適應(yīng)于 Texaco氣化過程及確定氣化爐操作溫度氣化溫度下灰渣以液態(tài)順利排出氣化爐,就應(yīng)使其范圍的重要依據(jù)。粘度在合適的范圍之內(nèi),既要保證在耐火磚表面形2.2.5灰渣的焦渣特征灰渣粘度是煤灰的高溫成有效的灰渣保護(hù)層,又要保持一定的流動(dòng)性。這項(xiàng)特性,利用以上的軟件能夠估算,要真正測定其在不指標(biāo)是煤的穩(wěn)定操作性能的重要體現(xiàn)。國內(nèi)外對液同溫度下的粘度則代價(jià)昂貴且復(fù)雜,因而我們又引態(tài)排渣鍋爐的研究指岀,灰渣的粘度應(yīng)在25Pa·s用煤灰渣的冷態(tài)特性即焦渣特征來判斷煤灰的粘結(jié)4oPa·s之間方可保證液態(tài)鍋爐的順利排渣,我性。焦渣特征是指測定煤揮發(fā)分后所殘留下焦渣的們對液態(tài)排渣鍋爐與 Texaco氣化爐進(jìn)行了橫向比特性,共分8類,序號越大粘結(jié)性越強(qiáng)。我們經(jīng)過廣較并經(jīng)過多項(xiàng)實(shí)驗(yàn)分析,認(rèn)為 Texaco氣化爐操作泛地實(shí)驗(yàn)分析,認(rèn)為適合于 Texaco水煤漿加壓氣溫度下的灰渣粘度應(yīng)控制在20Pa·s~30Pa·s為化工藝的原料煤焦渣特征應(yīng)為1~2。且2.3水煤漿加壓氣化工藝原料用煤的質(zhì)量指標(biāo)體影響灰渣粘度的主要因素是煤灰的組成,即灰系成分。我們知道,灰中的主要礦物質(zhì)成分是Al2O3總結(jié)以上的研究分析,結(jié)合我廠及國內(nèi)外同類SiO2、CaO、Fe2O3、MgO等,通過調(diào)查研究表明:型廠的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),我們在新的指導(dǎo)思想即以煤的氣AlO3是灰渣熔點(diǎn)升高、粘度變差的主要成分,化性能及穩(wěn)定操作性能為主,兼顧成漿性能的原則而且Al2O3越高,其軟化溫度越高。指導(dǎo)下,提出適合水煤漿加壓氣化工藝的原料煤質(zhì)SiO2是煤灰成分中含量最高的組分,一般而言量指標(biāo)如下它使煤的灰熔融特性變差,粘度升高,但由于它與其灰分含量≤13%它組分(CaO)可以形成低熔點(diǎn)的物質(zhì)因而其含量在最高內(nèi)水含量≤8%定的范圍之內(nèi)可以依據(jù)添加CaO使其對灰粘度操作溫度下的灰渣粘度20Pa·s~30Pa·s(t3的影響削弱。因而通過計(jì)算SiO2+Al2O3CaO比,<1350C可以粗略判斷煤灰熔點(diǎn)的高低?；以慕乖卣?~2CaO是降低灰熔點(diǎn)的成分,它可以與SiO,形成然后在以上指標(biāo)的控制之下進(jìn)行煤種的評價(jià)和低熔點(diǎn)的硅酸鹽,但其含量過高析岀CaO單體反而選擇,成功地進(jìn)行了我廠原料煤種的更換,實(shí)現(xiàn)了氣使灰熔點(diǎn)升高粘度增大。因而CaO是最常采用的化爐平穩(wěn)長周期運(yùn)行助熔劑組分,但其添加量應(yīng)控制在一定的范圍之內(nèi),般應(yīng)控制CaO量與灰分之比在20%左右3原料煤種的更換Fe2O3也是降低灰熔點(diǎn)及灰渣粘度的組分。3.1原料煤源的調(diào)查及華亭煤的確定科技工作者通過大量的研究,分析了以上各組在進(jìn)行一系列的理論分析和研究的同時(shí),我們分對灰渣粘度的綜合影響回歸出了許多有用的經(jīng)組織物資采購及質(zhì)檢分析人員對我國西北地區(qū)的煤驗(yàn)公式,其中較為常用的是灰渣粘度25Pa·s所對源進(jìn)行了廣泛地調(diào)查、取樣,可供使用的煤種分析結(jié)應(yīng)的溫度t20果列于表3。通過ts的高低大概可以判斷灰渣流動(dòng)情況的根據(jù)煤質(zhì)初步分析結(jié)果及經(jīng)濟(jì)因素,初步選下好壞,t2越低說明氣化爐在較低的溫度下即可實(shí)現(xiàn)甘肅華亭煤為替代原料,其全分析結(jié)果列于表4順利排渣。3.2原料煤試燒的技術(shù)準(zhǔn)備另外, Watt-Fereday等人將對灰渣成分對灰渣3.2.1成漿性能試驗(yàn)當(dāng)確定了華亭煤為替代原粘度的影響進(jìn)行了回歸。料之后,除對該煤種進(jìn)行了元素分析、工業(yè)分析及灰我們據(jù)此編寫了計(jì)算機(jī)應(yīng)用軟件,并對給定煤成分分析之外,還在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了該煤種的成漿性種進(jìn)行了粘溫特性曲線的估算及繪制,計(jì)算結(jié)果為能計(jì)哈最石加石添加驗(yàn)成槳性能計(jì)哈結(jié)里列王2001年5月范立明等:水煤漿加壓氣化原料用煤的選擇及更換表3渭河化肥廠煤質(zhì)調(diào)查分析數(shù)據(jù)取樣地點(diǎn)煤礦名稱外水/內(nèi)水/灰分/揮發(fā)分固定碳熱值灰熔點(diǎn)/CT陜北大柳塔礦(精煤)498.3212.2133.648105311271248陜北大柳塔礦(原煤)7.608.8712701328上海焦化廠生產(chǎn)用煤山東魯南生產(chǎn)用煤2.579.0440.4347.96甘肅華亭楊家溝、馬蹄溝混煤7.8516.0826.6749.4023.57122012301290甘肅靖遠(yuǎn)國營紅會一礦3.478.2026.9161.4229.0211501701230甘肅靖遠(yuǎn)集體共興礦3.202.8410.5229.7856.8628.88118012001290甘肅華亭管委會、陳家溝混煤5.8615.2235.9642.9624.36124912971348甘肅華亭陳家溝礦(粉煤)6.609.5112.6434.5143.3423.10119412541347表4甘肅華亭煤質(zhì)分析結(jié)果(1)磨機(jī)投煤負(fù)荷仍按黃陵煤設(shè)計(jì)煤量100%工業(yè)分析元素分析灰成分運(yùn)行;外水/%6.60C/%59.98SO2/%44.62(2)控制石灰石添加量為投煤量的2.5%內(nèi)水/%9511H/%418180%523.0%,經(jīng)灰成分分析使CO含量保持在20%灰分/%O/%12.31CaO/%7.37揮發(fā)分/%34.51S/%042|Mg0/%2.64固定碳/%43.34N/%0.96A1O3/%25.79(3)添加劑添加量控制在1.5‰~2.0‰,煤T11941/×10-23064100.78漿粘度700mP·s1000Pa:s,pH控制在7~T21254As/×10點(diǎn)/CPO3/%0.86K2O/%0.77(4)控制氣化爐進(jìn)料OC=1.05,根據(jù)華亭煤T31357[哈氏可磨指數(shù)全分析,氧煤比大約455m°O2/m3煤漿;Fe2O3/%8.90熱值/MJ·kg-123.08Na2O/%1.60(5)根據(jù)華亭煤粘溫特性曲線及灰熔點(diǎn)分析,氣化爐溫度1320C~1350C,溫度計(jì)失靈情況下表5華亭煤實(shí)驗(yàn)室成漿性能按CH4量:500×106~800×10-6,CO2量:19%煤漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)添加劑用量/‰粘度動(dòng)性20%控制;級評)(6)其它運(yùn)行控制參數(shù)與黃陵煤生產(chǎn)運(yùn)行參數(shù)0.5270相同。3.0500B6203.3試燒結(jié)果的分析66.24940BBB試燒工作于1997年7月18日開始,在大量技64.75940術(shù)準(zhǔn)備工作的基礎(chǔ)之上,試燒工作進(jìn)展順利,經(jīng)過對大量試燒數(shù)據(jù)的計(jì)算,其運(yùn)行結(jié)果列于表6、表7實(shí)驗(yàn)室成漿性能試驗(yàn)表明,在保證流動(dòng)性能的表8。前提下,華亭煤可制成的煤漿濃度約62%,NDF-01華亭煤試燒的技術(shù)分析結(jié)果表明:的添加量在1.5%~2.5%的范圍內(nèi)。(1)華亭煤作為水煤漿加壓氣化原料用煤在技3.2.2石灰石添加量試驗(yàn)為了降低灰熔點(diǎn),有效術(shù)上是可行的;地控制灰渣粘度,我們在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了一系列石灰(2)由于華亭煤活性高,灰熔點(diǎn)及灰粘度較黃石的添加試驗(yàn),并分別測算了煤及添加石灰石之后陵煤低,氧氣消耗下降,氣化爐操作溫度下降約的粘溫特性曲線。結(jié)果表明,石灰石添加量應(yīng)控制在50C~80C,這對延長氣化爐耐火襯里的使用時(shí)使灰分中的CaO含量在20%~25%,其添加量為間和壽命大有益處。第二爐國產(chǎn)磚的使用壽命達(dá)煤的2.5%~3.0%8800h~9300h。3.2.3試燒技術(shù)方案的確定根據(jù)實(shí)驗(yàn)室外成漿3)使用華亭煤氣化爐排渣順利,排渣量因灰煤化工年第2期表6華亭煤試燒運(yùn)行計(jì)算結(jié)果表7對華亭煤試燒運(yùn)行各技術(shù)參數(shù)的計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目結(jié)果項(xiàng)目結(jié)果入爐氧氣/m3·h-115930.0產(chǎn)氣率/m3(CO+H2)·kg-1干煤1.57氧氣濃度/%碳轉(zhuǎn)化率/純氧流量/m,h-(kgh")158660(22625.0)冷煤氣效率/73.0比煤耗/kg·(km3(CO+H2))入爐煤漿/m3·h-比氧耗m3O2·(km3(CO+H2)409,4煤漿重度/t·m-31.206氣化強(qiáng)度/m3·(m3·h)-13826.8煤漿流量/kg·h-4823.0氧耗/mO2·(t煤)630.96O/C煤漿濃度/%CO+H2/%固體流量/kg·h5547.0石灰石添加量/kg:h-1497.5表8華亭煤與黃陵煤的技術(shù)數(shù)據(jù)對比煤量/kg·hi25049.5干基工藝氣量/km3h-148,60‖華亭煤「黃陵煤「統(tǒng)計(jì)值CO/%44,10產(chǎn)氣率m(CO+H2)·(kg千煤)1.571.591.5835.62碳轉(zhuǎn)化率/%96.596.998.0CO+H2/%79,7冷煤氣效率/%73.072.472.0CO+H/k m. h38.75比煤耗/kg·(km(CO+H2)-1648.9627.2633.8煤耗/kg干煤·(m3(CO+H2)-10.646比氧耗/mO2·(km3CO+H2)-409.4404.344.0氧耗/kgO2·(m3(CO+H2))-10.584氣化強(qiáng)度/m3·(m3·h)-13826.44227.23927.6CO+H2產(chǎn)量/r930000氧耗/m3O2·(t煤)630.9644.7700.4煤種半年后的五個(gè)月(大修一個(gè)月)合成氨產(chǎn)量是前化過程的影響而提出的水煤漿氣化原料煤選用原則半年六個(gè)月的1.9倍,尿素產(chǎn)量是前半年的2.1倍。即以煤的氣化性能及穩(wěn)定運(yùn)行性能為主兼顧成(4)同黃陵煤相比,華亭煤各種技術(shù)參數(shù)基本漿性能的觀點(diǎn)是可靠和科學(xué)的,是對 Texaco水煤達(dá)到或低于設(shè)計(jì)值,基本可以滿足我廠生產(chǎn)裝置的漿加壓氣化工藝的補(bǔ)充和提高在技術(shù)上具有獨(dú)創(chuàng)要求。性。同時(shí)經(jīng)過生產(chǎn)實(shí)踐證明制定的煤質(zhì)指標(biāo)是準(zhǔn)確(5)使用華亭煤經(jīng)濟(jì)效益顯著,合成氨煤耗可可靠且可行的。節(jié)約52元/t目前,我們所選擇的煤種因成漿難而制約了生(6)由于其內(nèi)水含量較高,難以制出高濃度的產(chǎn)負(fù)荷的提高,對此要進(jìn)行綜合的研究分析,進(jìn)行攻水煤漿,目前煤漿濃度大約60%制約了系統(tǒng)負(fù)荷關(guān),從工藝、設(shè)備及煤漿分散劑等各方面尋求突破的提高,使得系統(tǒng)難以實(shí)現(xiàn)100%負(fù)荷生產(chǎn)?？凇９に嚿蠎?yīng)尋求煤漿粒度分布的最佳值,以調(diào)整磨機(jī)級配,使其滿足制漿對粒度分布的要求;設(shè)備上對4結(jié)論及進(jìn)一步的工作磨機(jī)滾筒篩可進(jìn)行適當(dāng)?shù)母脑?使其在滿足制漿粘度的情況下不致于過多跑漿;煤漿添加劑應(yīng)進(jìn)行改通過我廠原料煤更換及使用華亭煤穩(wěn)定生產(chǎn)的性研究,以更好地適應(yīng)高內(nèi)水的煤制漿。這樣通過多實(shí)踐,證明我們通過研究煤的無用成分對水煤漿氣種途徑來提高煤漿濃度,使系統(tǒng)盡快達(dá)到滿負(fù)荷生產(chǎn)啟、《煤化工》期刊從2001年開始,增設(shè)“作者簡介”內(nèi)容,請作者投稿時(shí),隨附作者簡介,內(nèi)容包括姓名年齡、職稱、畢業(yè)時(shí)間、畢業(yè)于何院校、現(xiàn)主要從事的工作內(nèi)容。9Summarization of Replacement and Choice of CoalUsed in Coal-water Slurry PressurizationGasificationFan Liming Yuan JunjieShaanxi Weihe chemical Fertilizer Plant 714000)Zhao xinhe(Shaanxi Petro-chemical Industry School 710061)Abstract The feed coal firstly used in Weihe ChemicalFertilizer Plant was from Huangling. the gasifier could notrunning in a long period and sta ble because of the high ashcontent and higher ash fusion temperature point. Aftercareful researching and analyzing, we changed coal fromHuangling to Huating, therefore meet the demand of stableand long time running. The reason of replacing the coal isanalyzed. the test running and the results are summarized inthis paper. In the end, the methods to select the coal used ingasification process are put forward