2015年第4期新疆鋼鐵總136期八鋼歐冶爐單氣化爐生產(chǎn)實踐田寶山(寶鋼集團八鋼公司煉鐵分公司)摘要:八鋼歐治爐生產(chǎn)期間上料工序出現(xiàn)故障,為避免爐缸凍結(jié)，采取了單氣化護生產(chǎn)模式。生產(chǎn)實踐表明,單氣化生產(chǎn)方案可行,并獲得了大量單氣化爐生產(chǎn)運行數(shù)據(jù)。關(guān)鍵詞:歐冶爐;氣化爐;熔煉率中圖分類號: TF5S7文獻標(biāo)識碼: B文章編號: 1672- -4224(2015)04- 0008- -03Production Practice of only Gasier of oY Furnace in Bayi steelTIAN Bao- shan(ronmaking Branch , Bayi lron & Steel Co. Baseel Group)Abstract: When feeding system breaks down in theprodluction process of OY furnace, in order to avoid hearthfreeze- up.thenenlyagafrprodurctin moderze -up,the only gasitier production mode is used. Through the production practice, this a great deal data of only gasif-er is gained ,the prodluction mode of only gasifer is feasible.Key words: OY furnace ; gasifer ; smeling ratle2015年7月8日八鋼歐冶爐因礦垂直皮帶機2單氣化爐生產(chǎn)實績故障無法上料,于凌晨01:21分休風(fēng),判斷垂直皮帶機搶修處理時間需- -周以上。因長時間休風(fēng)爐缸熱7月12日12:30 分工廠復(fù)風(fēng),打開預(yù)設(shè)風(fēng)口,風(fēng)量散失，,復(fù)風(fēng)時爐況恢復(fù)會非常困難,為避免長時間口氧氣總量投人3000Nm/h,粉塵線氧氣不投入，休風(fēng)造成的爐況恢復(fù)困難，本次垂直皮帶機故障搶工廠壓力升至250kRPa。13:00 分煤螺旋啟動修期間,準(zhǔn)備采取單氣化爐生產(chǎn)方式運行- -段時間,3.5rpm, 14:00分煤螺旋升至5.0rpm,同時啟動DRI渣鐵出凈,同時保證爐缸儲熱充足。螺旋0.3rpm(總轉(zhuǎn)速2.4rpm), 15:00分DRI螺旋停。同時因氣化爐料位04623低至18%把礦垂直皮帶1復(fù)風(fēng)前狀態(tài)機停為節(jié)點,到復(fù)風(fēng)2個半小時后視為一一個料層,此7月8日01:21分休風(fēng)，至7月12日12:30分段料層為復(fù)風(fēng)00129鐵次后期到達風(fēng)口, 16:00北場送風(fēng),累計休風(fēng)時間6429min,氣化爐拱頂溫度已降鐵口打開,第一罐鐵水溫度1306C,到堵口時測溫至350C,料位04623滿但04624空。煤線料單配比已升至1475C,鐵水硅含量3.42%,因此認為此段仍為休風(fēng)前料,且三個料罐均滿(約12批料)。豎爐料層的加入為復(fù)風(fēng)爐熱恢復(fù)創(chuàng)造了較好的條件。因垂直皮帶機停止上料后,DRI螺旋仍維持0.3rpm氣化爐第二個料段共加入20批料。從00130鐵低速運行直至休風(fēng)，同時在休風(fēng)4天時間里為防止次反應(yīng)來看爐溫1451C(堵口1445C),鐵水硅含量豎爐結(jié)料,累計多次轉(zhuǎn)動螺旋排料,導(dǎo)致豎爐虧料線4.89% ,物理熱仍略欠,出鐵2611,出渣3.51。約33m(約150m)。為此在進行單氣化爐生產(chǎn)前必氣化爐第三個料段共加入19批料。從00131鐵須將煤線三個料罐內(nèi)燃料排入氣化爐，同時為防止次反應(yīng)來 看較為合適,爐溫開口1541C,堵口溫度空燒，必須配合轉(zhuǎn)入一定量的豎爐鐵料。已達到1571C,出渣1301。氣化爐第四個料段18:00人,6.s小時到達風(fēng)聯(lián)系人:田寶山,男中國煤化工聯(lián)系人:田寶山男.40歲、大學(xué)木科,高級工程師,烏魯(30022)寶鋼集團八鋼公司MYHCNMHG18PDF文件使用"pdfFactory"試用版本創(chuàng)建ww.fineprint.cn2015年第4期新疆鋼鐵總136期口,后發(fā)現(xiàn)爐熱不足,在加入28批料后重新改為第03:10)冶煉后,從00133鐵次反應(yīng)來看后期溫度已二個料段燃料比。從00132鐵次看爐溫向涼,最低溫明顯回升,且開始出渣。單氣化爐冶煉期間出鐵情況度1368C,未能排渣。后期第二個料段到達風(fēng)口(約見表1。表1單氣化爐冶煉期間出鐵情況統(tǒng)計表佚次開口時間堵口時間佚平，↑渣量，t溫度，工001291h:4:7:11113.7無1306/147u0013018:262C:2226L. 9.361161/1446仙13121:32:3815i. 330)1541/157:001L92A0:450A:192801431/1368001 33I :002:09001382/ 116本次氣化爐冶煉共計1379min。出鐵5個鐵時間，爐熱更加難以恢復(fù)。次,共計1336.9t, 出渣233.5t,鐵出凈,但欠渣約3.3氣化爐冒尖頻繁400t。復(fù)風(fēng)后氣化爐較為穩(wěn)定，但在15:52 氣化爐冒尖15kPa，此時工廠壓力設(shè)定200kPa,15:57冒尖3單氣化爐生產(chǎn)時的現(xiàn) 象分析14kPa, 16:05冒尖10kPa。這段時間氣化爐料位偏3.1冷煤氣H含量變化低,而氣化爐壓差也不高,且全焦情況下不存在透氣因氣化爐三個料罐爐料均有燃料粉，故需要先性不均導(dǎo)致冒尖的可能。認為,此段時間是豎爐DRI將其排入氣化爐，導(dǎo)致前期煤氣H含量一直偏高。料段集中到達風(fēng)口所導(dǎo)致。從13:00分開始煤螺旋啟動,H含量迅速升高，14:05此后在19:10工廠壓力冒尖至164kPa (設(shè)定分成分含量達到最高10.1%之后緩慢下降。15:00分150kPa),19:45冒尖至120kPa ( 105kPa), 19:57冒尖燃料粉已全部排入氣化爐,全焦段到達氣化爐拱頂,至121kPa( 105kPa),20:14冒尖至127kPa( 105kPa)。H含量進一 步降低，到17:00分以后H含量已逐步此段時間集中冒尖主要是工廠壓力設(shè)定過低，單氣恢復(fù)到正常的2% ~ 4%水平化爐生產(chǎn)時煤氣全部走過剩線，壓力過低導(dǎo)致煤氣3.2氣化爐料位長時間低體積增大,流速加快，大小錐全開后氣量仍無法有效復(fù)風(fēng)前氣化爐04624料位空,而04623料位滿。排走,導(dǎo)致氣化爐憋壓冒尖。具體見圖2。12:30分通氧后,拱頂溫度緩慢上升,直到13:00啟動煤螺旋3.5rpm，此時04623料位已降低到18% 。50分屬倉發(fā)沐8護全罐入氣炒14:00煤螺旋提速至5rpm, 15:00提速至6rpm, 16:03分提速至7rpm, 16:50提速至8rpm，因煤線上料能1.09%爆能包動、博發(fā)E外幼樣力不足,17:21降速至7rpm, 17:35氣化爐04623料位滿,17:50氣化爐04624料位滿。料位補滿后,18:02降速至6.5rpm, 18:14 進- -步降速 至6rpm。氣化爐圖2工廠 壓力和大小錐開度趨勢圖料位變化趨勢見圖1。由圖2看到在19:45 開始工廠壓力由150kPa-組煤螺旅轉(zhuǎn)魂設(shè)定值進-一步 下調(diào)過程中,工廠壓力冒尖頻繁,特別是19:52降至120kPa 以下時，大小錐已經(jīng)全開,對煤氣量的調(diào)節(jié)已經(jīng)失去作用，導(dǎo)致之后頻繁冒尖。3.4爐溫低,渣鐵難行復(fù)風(fēng)第一爐恢復(fù)較好,但焦床消耗過多,且后續(xù)料層的焦比偏低，導(dǎo)致爐溫一直偏低，特別是1450C以下排渣難度加大。渣鐵流動性變差,積聚在圖1氣化爐料 位變化趨勢圖爐缸儲熱不夠,焦床大量消耗。休風(fēng)時DRI螺爐缸內(nèi)影響透氣性,進- - 步影響冶煉效果。最后- -爐旋轉(zhuǎn)入氣化爐料段集中到達風(fēng)口后進-一步消耗焦出鐵時間長,后期爐熱已經(jīng)明顯恢復(fù),但因判斷欠妥炭,導(dǎo)致氣化爐料位長時間低,低料位時間長達5小提前堵口,導(dǎo)到中國煤化工最終休風(fēng)停時20分鐘。低料位-一定程度上減少了氣化爐冶煉氮后,7個風(fēng)口TMYHCN MH 27*灌渣。19PDF文件使用"pdfFactory" 試用版本創(chuàng)建www. fineprint.cn2015年第4期新疆鋼鐵總136期4結(jié)語動對工廠壓力影響。同時認為維持較高工廠壓力有(1)在礦垂直皮帶機故障或者其他原因?qū)е仑Q利于氣化爐冶煉。爐無法上料,而搶修時間較長的情況下，采取單氣化(4)本次單氣化爐冶煉主要問題是渣沒有出凈，爐冶煉一段時間,保證爐缸儲熱,為復(fù)風(fēng)創(chuàng)造條件，爐溫向涼引起排渣困難,最終積累了近400t渣滯留爐缸無法排出,休風(fēng)后多個風(fēng)口及氧槍灌渣。今后要生產(chǎn)實踐表明該方案可行。(2 )在單氣化爐冶煉過程中,建議將復(fù)風(fēng)料層焦特別注重休風(fēng)出凈渣鐵,渣鐵不出凈不休風(fēng)。比控制在較高水平,出渣鐵正常后視爐熱情況微調(diào)。(5)在長時間休風(fēng)前,必須保證氣化爐料位,這(3 )單氣化爐冶煉時,生產(chǎn)煤氣全部走過剩線，樣在復(fù)風(fēng)時可以先不啟動煤/DRI螺旋,盡快加熱拱會造成冷填和過剩文氏錐負擔(dān)較大，應(yīng)盡量提高工頂溫度,可投人粉塵線氧量,拱頂熱量充足后再啟動廠壓力,壓縮煤氣體積,降低流速,可減小煤氣量波螺旋。參考文獻[1] 張先棹 主編冶金傳輸原理北京:冶金工業(yè)出版社.2] 王筱留主編.鋼鐵冶金學(xué)北京:冶金工業(yè)出版社.(上接第13頁)度的變化來驗證外擴后煤氣流場的再分布，從而驗證外擴對爐況的影響。5結(jié)語(3)采用壓邊方式改善煤氣流分布,進而提高煤(1 )歐冶爐借鑒羅涇COREX爐豎爐布料模式,氣利用率、金屬化率。前提是保證豎爐壓差在可控范開爐后,采用壓邊放中心的模式,爐料落料點向外移圍內(nèi),然后再進行摸索。引導(dǎo)煤氣流的分布,應(yīng)采取動的整體程度用布料指數(shù)來表征。循序漸進的方式,檔位調(diào)整幅度不宜太大,關(guān)注壓差(2 )在操作中可以用豎爐十字測溫溫度、物料溫的走向再做判斷,引導(dǎo)爐況向穩(wěn)定的方向發(fā)展。(上接第15頁)(1)新增燃料時,有時計算錯誤,不能正確計算4.2配料模型的操作注 意事項同類燃料。建議對新增燃料部分的平衡計算過程進通過生產(chǎn)實踐，對配料模型操作中的注意事項行優(yōu)化。進行歸納:(1 )新增原燃料名稱要規(guī)范,保證與原料(2)異常爐況時,配料模型不能達到預(yù)期目標(biāo)。料槽名稱-致;(2) 新增原燃料要檢查成分是否合如氣化爐加入含鐵原料時，氣化爐與豎爐的螺旋轉(zhuǎn)理;(3)參數(shù)調(diào)整過程中多關(guān)注過程參數(shù)板塊是否變速分配不合理,熔煉率計算錯誤,建議進- - 步優(yōu)化配化;(4 )料倉分配前確認料倉分配參數(shù);(5)主畫面修料模型，開發(fā)適合各種爐況下的模型。改參數(shù)后料倉畫面數(shù)據(jù)需重新導(dǎo)人;(6)料倉畫面保(3)配料模型的還原煤氣和頂煤氣成分不能顯存完畢后再保存模型主畫面才能有效;(7)打印料單示輸出值。建議繼續(xù)開發(fā)模型和呈現(xiàn)頂煤氣成分。前確認目標(biāo)參數(shù)是否-致。(4 )配料模型對噴煤或煤粉部分未區(qū)別計算、匯總.建議開發(fā)對噴煤或煤粉使用時的煤比計算程序。5優(yōu)化配料模 型的建議. (上接第17頁)變化，認真執(zhí)行除塵系統(tǒng)布袋反吹,排卸灰作業(yè);(2)根據(jù)每個階段所使用的不同原燃料和卸灰量進當(dāng)布袋壓差超標(biāo)時進行定壓反吹操作;(3)根據(jù)頂煤行對比，相應(yīng)調(diào)整卸灰周期才能保證干法除塵系統(tǒng)氣輸出量的變化，布袋除塵器依照煤氣量確定投入工作效率。箱體數(shù)量;(4)控制好布袋除塵人口溫度,豎爐頂溫超上限或布袋人口溫度超過上限時進行爐頂霧化打3結(jié)束語水操作,保障設(shè)備安全穩(wěn)定;(5)提高重力除塵器工為保證八鋼歐冶爐干法布袋除塵系統(tǒng)的效果,作效率，控制中國煤化工布袋除塵負在生產(chǎn)過程中注重的關(guān)鍵點:(1 )跟蹤好頂煤氣流量荷,關(guān)注布袋銷YHCNMHG20PDF文件使用"pdfFactory" 試用版本創(chuàng)建www. fineprint.cn