第26卷第3期動程Vol. 26 No. 32006年6月Joumal of Power EngineeringJune 2006文章編號:1000-6761(2006)03-369-06200MW水煤漿鍋爐的設(shè)計胡中興,劉鳳美,龔光輝(武漢鍋爐股份有限公司,武漢430070)摘要:分析了水煤漿的特點(diǎn),提出了水煤漿鍋爐設(shè)計中應(yīng)注意的問題及關(guān)鍵參數(shù)的選取方法,并介紹了我國首臺200MW水煤漿鍋爐的設(shè)計特點(diǎn)。圖2表關(guān)鍵詞:動力機(jī)械工程;鍋爐;水煤漿;設(shè)計方法;設(shè)計特點(diǎn)中圖分類號:TK229文獻(xiàn)標(biāo)識碼:ADesign of a 200 MW Coal-Water Slurry Firing BoilerHU Zhong-xing, LIU Feng-mei, GONG Guang-huiWuhan Boiler Co Ltd, Wuhan 430070, China)Abstract: The special features of coal-water slurry are being analyzed and noteworthy problems met in the design of coal-ater glurry-fired boilers, as well as ways of choosing the key parameters, are mentioned, together with an introduction tothe design particularities of the first domestics manufactured 200 MW coal-water slurry-fired boiler. Figs 2 and tables 6Keywords: power and mechanical engineering; boiler; coal-water slurry; design method design particularity眾所周知,我國石油資源相對貧乏,而且對燃油制造(改造)好水煤漿鍋爐還得應(yīng)用水煤漿燃燒的特產(chǎn)生的污染物排放有進(jìn)一步的要求,而水煤漿是以性,結(jié)合好煤粉鍋爐的特點(diǎn),尚需有進(jìn)一步的實(shí)踐與煤代油的清潔燃料。如何應(yīng)用好水煤漿,設(shè)計制造總結(jié)過程。出更好的水煤漿鍋爐以適應(yīng)國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,這副重?fù)?dān)無疑是落在了鍋爐設(shè)計者的身上。1國內(nèi)水煤漿鍋爐的發(fā)展經(jīng)過多年研究實(shí)踐,對水煤漿燃料的認(rèn)識水平我國水煤漿鍋爐初期從小型(10t/h~20t/h)燃不斷提髙。目前,水煤漿鍋爐產(chǎn)品基本上已形成系油鍋爐改燒水煤漿開始,經(jīng)20多年的努力,已有了列,大容量200MW水煤漿鍋爐也已正在安裝,即將長足的發(fā)展,有的廠家已形成系列,如:武漢鍋爐股完成調(diào)試投運(yùn)。份有限公司產(chǎn)品系列(表1)。初期的水煤漿鍋爐只是解決了水煤漿能否燃燒武漢鍋爐股份有限公司還進(jìn)行了220t/h、75t/h問題,現(xiàn)在的水煤漿鍋爐不僅要安全運(yùn)行,還要燃油爐改水煤漿鍋爐的改造設(shè)計制造,經(jīng)運(yùn)行測定,達(dá)燒穩(wěn)定不結(jié)渣,燃盡度高,鍋爐效率高,而且污染排到設(shè)計出力,NO,排放均達(dá)到要求放物NO.SO,要低。雖然水煤漿鍋爐燃燒,論其實(shí)質(zhì)仍是煤粉燃燒,2水煤漿鍋爐設(shè)計技術(shù)但在一些燃燒機(jī)理上有水煤漿燃燒的獨(dú)特一面。水2.1原煤分析煤漿鍋爐與煤粉鍋爐相比,不論在投運(yùn)時間、投運(yùn)鍋中國煤化工對鍋爐的設(shè)計要爐數(shù)量、運(yùn)行實(shí)踐遠(yuǎn)遠(yuǎn)不及煤粉鍋爐,因此如何設(shè)計求外CNMHG特性,還要分析水煤漿特性和添加劑特性。收稿日期:2005-08-25分析制漿原煤特性是為了確定煤漿著火穩(wěn)定作者簡介胡中興男高級工程師長期從事電站鍋爐及水煤漿性,燃盡性,結(jié)渣性灰的粘污性及磨損性也是為了鍋爐的設(shè)計研究。370·動力工程第26卷表1武漢鍋爐股份有限公司水煤漿鍋爐產(chǎn)品系列Tab1 Wuhan Boiler Co. Ltds coal-water slurry fired boiler product series項(xiàng)目WC6013.7WGZ410/9. 8WGZ2209,8WGZ30/5.3WGZ75/3.82WGZ35/3.82額定蒸發(fā)量h65,32額定壓力/MPa9.85.3.823.82額定溫度P°C給水溫度/C燃料種類煤漿、油謀漿、油煤漿煤漿、油容積熱負(fù)荷/kWm-3截面熱負(fù)荷/MWm-2蒸汽蒸汽燃燒器布置四角切圓四角切圓四角切圓四角切圓四角切圓四角切圓燃燒器個數(shù)次風(fēng)層數(shù)確定水煤漿儲存、輸送、霧化、著火熱等條件。爐膛截面熱負(fù)荷是直接影響到煤漿著火及火焰分析添加劑特性是為了確定對受熱面粘污和結(jié)穩(wěn)定,并影響到燃燒區(qū)域水冷壁結(jié)焦的關(guān)鍵因素灰影響。為保證高水分煤漿迅速著火穩(wěn)燃,又不能結(jié)焦,宜取22水煤漿燃燒技術(shù)同容量燃煤粉鍋爐的上限值,水煤漿鍋爐爐爐膛宜大中型水煤漿鍋爐采用噴霧懸浮燃燒,它實(shí)質(zhì)作成瘦高形。上也是煤粉燃燒。它要求像燃油一樣的霧化質(zhì)量,2.4.2爐膛容積熱負(fù)荷又要像煤粉鍋爐一樣,一、二次風(fēng)配風(fēng)要合理,又要爐膛容積熱負(fù)荷是反映結(jié)渣和燃燒效率的參有合適的爐膛才能保證水煤漿的穩(wěn)燃和燃盡。數(shù),它反映了燃料在爐內(nèi)的停留時間。水煤漿著火水煤漿含有33%左右的水分,增加了著火熱,熱大,著火延遲,煤漿顆粒成團(tuán)結(jié)聚顆粒比煤粉粗是同種煤粉的1.66~1.87倍。理論燃燒溫度低燃盡比煤粉困難,要求在爐膛內(nèi)停留時間長,因此宜100吣C~200°C,延長了著火距離。水煤漿是高粘度取同容量煤粉鍋爐的低值。的兩相流體需用高能量的蒸汽來霧化,噴嘴出口速2.4.3燃燒器區(qū)域壁面熱負(fù)荷度可達(dá)200~300m/s,高速流體要達(dá)到水分迅速蒸控制在燃燒器區(qū)域不結(jié)渣。發(fā)并著火是十分困難的。水煤漿的粘度是重油的數(shù)2.44布置適量衛(wèi)燃帶十倍,霧化細(xì)度直接影響著火,水煤漿霧化的好壞是為有利水煤漿的著火,宜在水煤漿燃燒器的周保證良好著火的關(guān)鍵圍局部設(shè)置衛(wèi)燃帶。中小型鍋爐衛(wèi)燃帶需相對多23水煤漿燃燒器的布置些,大型鍋爐宜少布置或不布置衛(wèi)燃帶。燃燒器布置宜采用四角切園布置,合理組織好2.5上排燃燒器至大屏底的距離爐內(nèi)空氣動力場,加強(qiáng)回流高溫?zé)煔鈱γ簼{氣流加水煤漿的燃盡高度比一般煤粉爐高,宜比同容熱是改善著火的關(guān)鍵。設(shè)計適合燃水煤漿的燃燒量煤粉鍋爐的推薦值高1m左右。器。合理分配一次風(fēng)量不應(yīng)影響煤漿著火后燃燒2.6水煤漿鍋爐熱力計算的需要。為更進(jìn)一步降低NO,排放,需采用再燃技我國水煤漿鍋爐設(shè)計尚在發(fā)展和研究階段,與術(shù)的低NO,燃燒器。煤粉世物齦的時間短,鍋爐臺數(shù)與爐膛形狀相匹配,做到點(diǎn)火方便,燃燒穩(wěn)定,少中國煤化工,更無現(xiàn)成的水煤燃盡度高,安全經(jīng)濟(jì),長周期運(yùn)行,受熱面不結(jié)渣,不漿鍋CNMHG熱力計算還只是根積灰,煙溫偏差小,污染排放物低據(jù)目前運(yùn)行的幾臺水煤漿鍋爐的運(yùn)行實(shí)踐,結(jié)合煤24合理選擇爐膛熱負(fù)荷粉鍋爐熱力計算標(biāo)準(zhǔn),設(shè)定或選定設(shè)計計算參數(shù)進(jìn)24.1爐膛截面熱負(fù)荷行計算。但武漢鍋爐股份有限公司設(shè)計制造(改造第3期胡中興,等:200MW水煤漿鍋爐的設(shè)計371的水煤漿鍋爐經(jīng)投運(yùn)后測定,鍋爐運(yùn)行參數(shù)與設(shè)計續(xù)表參數(shù)基本相符,這說明在水煤漿鍋爐熱力計算中所爐膛容積熱負(fù)荷q,/kWm-3選定的設(shè)計計算參數(shù)基本上是符合實(shí)際的。輻射受熱面熱負(fù)荷q/kWm2熱力計算中的主要選定的計算參數(shù)有:①爐膛爐膛斷面熱負(fù)荷gMW·m出口過量空氣系數(shù)a;②水冷壁污染系數(shù)ε;③爐燃燒器區(qū)域壁面熱負(fù)荷q/MWm2膛火焰黑度和爐膛黑度a,和a1值;④爐膛火焰中爐膛出口過?？諝庀禂?shù)a心系數(shù)M值;⑤火焰中心與燃燒器中心不一致的修正系數(shù)△X值。3.1.2鍋爐燃料特性2.7爐膛及尾部受熱面的污染(1)制漿用煤質(zhì)分析(表3)般情況下水煤漿燃燒后灰沾污比煤粉大。為表3制漿用煤質(zhì)分析此爐膛、過熱器及尾部受熱面均需考慮裝設(shè)有效的Tab 3 Analysis of the coal for preparing吹灰設(shè)備。the coal-water slurry2,8低溫腐蝕項(xiàng)目設(shè)計煤種校核煤種尾部受熱面尚需考慮防低溫腐蝕的措施。工業(yè)分析3200MW水煤漿鍋爐設(shè)計項(xiàng)目設(shè)計煤種校核煤種WCZ670137-15型鍋爐是為龍光集團(tuán)南海發(fā)收到基全水份空氣干燥基水份M。/%電一廠有限公司設(shè)計制造的200MW超高壓水煤漿鍋爐。干燥無灰基揮發(fā)份V/%32-5鍋爐采用自然循環(huán),倒U形布置,單鍋筒,單爐膛,一次中間再熱,水煤漿噴霧懸浮燃燒,噴槍四角收到基低位發(fā)熱量Qm/Mkg125.9~27.2125.69布置,切向燃燒,尾部豎井為雙煙道,煙氣擋板調(diào)節(jié)元素分析再熱汽溫,噴水減溫控制過熱汽溫,刮板撈渣機(jī)連續(xù)收到基碳份C/%71.43固態(tài)排渣,回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器,平衡通風(fēng),全鋼構(gòu)架,收到基氫份高強(qiáng)螺栓連接,露天布置。收到基氧份O/%3.1鍋爐的基本性能收到基氮份1.523.1.1鍋爐主要技術(shù)參數(shù)及熱力特性(表2)收到基硫份S/%0.35灰成份分析表2鍋爐主要技術(shù)參數(shù)及熱力特性二氧化硅Tab 2 Main technical parameters and thermodynamic三氧化二鋁Al0,/%properties of the boiler三氧化二鐵Fe, O/%c項(xiàng)目氧化鈣鍋爐額定蒸發(fā)量/th氧化鎂過熱蒸汽出口壓力/MPa13.73氧化鈦TO2/%過熱蒸汽出口溫度/C氧化二鉀K,0/%再熱蒸汽流量/h氧化二鈉Na, O/%再熱蒸汽進(jìn)口壓力/MPa2.563再熱蒸汽進(jìn)口溫度PCT/°C再熱蒸汽出口溫度/C灰變形溫度給水溫度PC246.7灰軟化溫度冷風(fēng)溫度PC>1450熱風(fēng)溫度PC中國煤化工排煙溫度PC138.1CNMHG計算熱效率v%91(3)鍋爐點(diǎn)火、助燃用200號重油(表5)燃料耗量/th3.1.3鍋爐運(yùn)行條件爐膛出口溫度/Cl110.6鍋爐運(yùn)行工況:①100%燃水煤漿;②100%燃372動力工程第26卷重油。表4水煤漿分析Tab. 4 The coal-water mixtures analysi.設(shè)計煤種校核煤種工業(yè)分析收到基全水份M /空氣干燥基水份M/%收到基灰份干燥無灰基揮發(fā)份元素分析收到基碳份51,88收到基氫份H-/%收到基氧份收到基氮份N/%1.17收到基硫份S/%水煤漿品質(zhì)煤濃度Wt%密度(20°C)粘度(20°C)100sec-1p/Cp1000應(yīng)用基灰份A。/%收到基低位發(fā)熱量Qm/MJkg煤粒粒度(<200μm)/%80-85圖1鍋爐總圖Fig 1 Overall layout of the boiler表5200號量油成份Tab. 5 Composition of heavy oil No 200爐膛上方布置了前屏、后屏,在折焰角上方及水?dāng)?shù)值平煙道依次布置了高溫過熱器和高溫再熱器,尾部運(yùn)動粘度(100°C)豎井為并聯(lián)的雙煙道,豎井的前煙道(主煙道)布置機(jī)械雜質(zhì)/%2.5低溫再熱器和省煤器,豎井的后煙道(旁煙道)布置收到基灰份A/%低溫過熱器和省煤器,回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器布置在尾收到基水份M。%部鋼構(gòu)架上。收到基碳C/%收到基氫H/%(1)爐膛四周為60×6.5(mm)節(jié)距80mm的收到基氧O/%上升管,管間加焊扁鋼組成膜式壁,爐膛寬119200收到基氮N/%0.52mm,深10800mm,高45500mm。上排一次風(fēng)口距大收到基硫S。/%屏底14500mm。前后水冷壁下部為55°傾角的冷灰斗,后水冷壁上部向爐膛內(nèi)折3000mm形成折焰角。低位發(fā)熱量/MJ·kg“1為運(yùn)行、檢測和維修的需要,爐膛和尾部豎井設(shè)置了窺視孔、打焦孔、火焰ⅣV監(jiān)視、熱工測量、吹灰鍋爐運(yùn)行方式:帶基本負(fù)荷并具有變負(fù)荷調(diào)峰及檢查人孔等。能力,調(diào)節(jié)范圍為40%~100%BMCR給水調(diào)節(jié):變速泵調(diào)節(jié)。中國煤化工燒技術(shù),該技術(shù)在國內(nèi)除渣方式:固態(tài)排渣。CNMHG業(yè)績。燃燒器布置示于空氣預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)加熱方式:熱風(fēng)再循環(huán)3.2整體布置本鍋爐爐膛橫截面寬深比為1.1,采用正四角鍋爐總圖示于圖1。布置直流燃燒器的切圓燃燒方式。為了組織良好的第3期胡中興,等:200MW水煤漿鍋爐的設(shè)計373OFA INOFA次風(fēng)OFA水煤漿中上二次風(fēng)水煤漿中中二次風(fēng)水煤漿(點(diǎn)火油槍)爐右側(cè)下上次風(fēng)水煤漿水煤漿下下串圖2燃燒器布置圖Fig 2 Arrangement of the burners爐內(nèi)空氣動力場以及防止水冷壁結(jié)渣,確定采用風(fēng)量測量裝置,所有燃燒器噴口均用耐熱不銹鋼。次風(fēng)筆二次風(fēng)雙切圓布置,其中一、二次風(fēng)切圓直徑燃燒器與水冷壁固接可隨水冷壁膨脹,同時燃燒器分別為∮800和中1000,且逆時針旋轉(zhuǎn)。燃燒器最上頂部還設(shè)有彈簧支吊架,燃燒器看火孔、打焦孔裝置層布置了燃盡風(fēng)(OFA)并采用反切,其切圓直徑為設(shè)在前后墻角部。插入燃燒器中心管的水煤漿槍或∮800,反切之目的是強(qiáng)化水煤漿后期燃燒,有利于焦油槍的更換可在爐外進(jìn)行。炭的燃盡,同時反切還有利于消除切圓扭轉(zhuǎn)殘余,降3)噴嘴的設(shè)計本鍋爐使用浙江大學(xué)研制的低爐膛出口煙溫偏差撞擊式多級霧化型噴嘴,使用容量為2.57th的油每角燃燒器沿高度分上、下2組,為避免燃油時噴嘴?；鹧嬷行钠?故上組和下組分別布置三層和二層水煤漿及燒油噴嘴的技術(shù)參數(shù)(表6)。水煤漿(油)噴嘴。燃燒器最上層為OFA噴嘴,第五表6噴嘴的技術(shù)參數(shù)層水煤漿噴嘴為再燃噴口,上、下2組均設(shè)有上、下Tab. 6 Technical parameter of the nozzles二次風(fēng)口和中二次風(fēng)口。上組的上二次風(fēng)口布置輔項(xiàng)目水煤漿助油槍,作為燒油工況時調(diào)整主蒸汽和再熱蒸汽溫每支設(shè)計容量/th“12.57度的輔助手段。在上、下2組噴燃器的下二次風(fēng)口支數(shù)中均裝有自動點(diǎn)火裝置,單只點(diǎn)火油噴嘴出力為每支容量范圍h1.9t/h,總點(diǎn)火燃油量按鍋爐BMCR負(fù)荷的30%設(shè)噴嘴前漿(油)壓/MPa計。四角共布置20支水煤漿(或油)噴槍,燃燒水煤1.5-2.0漿或油在100%BMCR負(fù)荷時只投用18支槍。噴嘴前霧化用蒸汽壓力MP09(280°C)(≥300°)鍋爐自冷態(tài)啟動時,處于下二次風(fēng)噴口的燃油105(粘度<1200mPa”8油槍首先投用啟動鍋爐到30%負(fù)荷,再逐個投入主霧化細(xì)度(SMD)<3-4E燃燒器,待鍋爐達(dá)到要求負(fù)荷且水煤漿能穩(wěn)定燃燒霧化汽有時,停用啟動油槍。中國煤化工在運(yùn)行時,若因負(fù)荷發(fā)生較大變化或燃燒發(fā)生CNMHG磨材料,噴嘴使變化而需停用某一層噴口時,仍應(yīng)有一定的風(fēng)量通用壽命可達(dá)20h以上。過以防噴嘴燒壞。(4)燃油裝置配三層重油槍,共12只,二層燃燒器的各種風(fēng)管的風(fēng)量均可單獨(dú)調(diào)節(jié)并配備點(diǎn)火油槍,共8只。在670Ⅶh及610th燃油工況374動力工程第26卷時,20只油槍同時投運(yùn),采用煙氣再循環(huán)作為調(diào)節(jié)但其容積熱負(fù)荷及斷面熱負(fù)荷的選取、衛(wèi)燃帶的敷過熱汽溫及再熱汽溫的輔助手段。8只重油點(diǎn)火燃設(shè)有別于中小型鍋爐,設(shè)計時應(yīng)予重視燒器的總輸入熱量按30%BMCR計算。點(diǎn)火采用二對于200MW水煤漿鍋爐,當(dāng)其100%燃油時,級點(diǎn)火,即高能點(diǎn)火器點(diǎn)燃重油油槍,再點(diǎn)燃水煤漿為保證汽溫能達(dá)到設(shè)計要求,除合理布置燃燒器外,噴嘴。應(yīng)考慮煙氣再循環(huán)系統(tǒng),其煙氣再循環(huán)率為25%左33除渣裝置和吹灰系統(tǒng)右,有較大的再循環(huán)煙氣量。因此,對更大容量的水鍋爐除渣裝置采用螺旋式連續(xù)除渣裝置。煤漿鍋爐,若同時考慮100%燃油并保證參數(shù),其所為了保持受熱面清潔,保證鍋爐的效率和出力,需再循環(huán)煙氣量會更大,對鍋爐設(shè)計、穩(wěn)定燃燒均會合理有效地設(shè)置吹灰器非常重要。根據(jù)南海發(fā)電帶來較大困難。廠有限公司水煤漿特點(diǎn),在爐膛設(shè)置33臺短伸縮式為防止尾部低溫受熱面腐蝕,當(dāng)鍋爐低負(fù)荷運(yùn)吹灰器,在水平煙道設(shè)置了12臺長伸縮式吹灰器,行及燃油時,空氣預(yù)熱器應(yīng)考慮熱風(fēng)再循環(huán)系統(tǒng),使尾部豎井設(shè)置了16臺聲波吹灰器,煙氣擋板處設(shè)置進(jìn)口冷風(fēng)溫度提高到60°C左右,并將空氣預(yù)熱器末了12臺吹灰裝置。段受熱面設(shè)計為具有耐低溫腐蝕性能的材料。4結(jié)論水煤漿作為大型高參數(shù)鍋爐的燃料是可行的EI收錄信息《動力工程》2006年第1期Ei收錄論文史進(jìn)淵等:超臨界和超超臨界汽輪機(jī)汽缸傳熱系數(shù)的研究(P1);韋康等:氣隙激振力對轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的影響(P6);張俊紅等:大型旋轉(zhuǎn)軸系低頻振動主動控制執(zhí)行系統(tǒng)的開發(fā)(P10);馮偉忠:900MW超臨界塔式鍋爐的技術(shù)特點(diǎn)(P15);王軍等:600MW超臨界鍋爐的調(diào)試及運(yùn)行(P2);薛倩等:超臨界和超超臨界鍋爐單相受熱管的動態(tài)特性(P27);申春梅等:超超臨界鍋爐爐內(nèi)燃燒過程的數(shù)值模擬(P32);樊泉桂:超臨界鍋爐水冷壁工質(zhì)溫度的控制(P38);楊海瑞等:循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計理論與設(shè)計參數(shù)的確定(P4);黃永軍等:大型循環(huán)流化床鍋爐的結(jié)構(gòu)布置與試驗(yàn)研究(P49);張妮樂等:根據(jù)煤灰成分判別CFB鍋爐磨損特性的新方法P54);李道林等:鏈條爐排層燃鍋爐實(shí)現(xiàn)氣煤混燒的理論和實(shí)踐(P59);周永剛:擴(kuò)大煤種適應(yīng)性的鍋爐燃燒系統(tǒng)改造(P65);李庚生等:WGZ2如0/9.8-12立式前置旋風(fēng)爐改燒神華煤的試驗(yàn)研究(Pη0);趙伶玲等:旋流燃燒器的穩(wěn)燃及其結(jié)構(gòu)優(yōu)化分析(P4);楊建國等:采用遺傳算法優(yōu)化的煤粉著火特性B神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測模型P81);張毅等:電站鍋爐運(yùn)行性能綜合預(yù)測模型(P84);劉吉臻等:用RBF網(wǎng)絡(luò)整定的火電廠主汽溫PD串級控制系統(tǒng)(P89);廖艷芬等:改進(jìn)的混沌優(yōu)化方法在電站機(jī)鉏負(fù)荷分配中的應(yīng)用(門93);陳鴻偉等:鍋爐高溫受熱面金屬壁溫在線監(jiān)測系統(tǒng)(門);周懷春等;煤粉射流吸熱著火穩(wěn)燃機(jī)理及新型穩(wěn)燃技術(shù)的探討(P101);劉聿拯等:汽輪發(fā)電機(jī)定子水冷器傳熱與阻力特性的實(shí)驗(yàn)研究(PI08);李一興等:逆流式空氣濕化器熱力性能的火用效率分析(P112);劉泰生等:燃盡風(fēng)對爐內(nèi)流動和燃燒過程影響的數(shù)值模擬(P116);劉建忠等:煤燃燒反應(yīng)活化能的兩種研究方法的比較(P121);王國忠等:主燃區(qū)過量空氣系數(shù)對再燃區(qū)速度場影響的試驗(yàn)研究(P125);劉亮等:混煤熱解特性及燃燒過程的實(shí)驗(yàn)硏究(P130);于海龍等:噴嘴位置對新型水煤漿氣化爐內(nèi)流場的影響(P135);龐克亮等:在堿金屬催化作用下煤焦與CO2的氣化反應(yīng)(P141);史月濤等:螺旋翅片管防磨和防積灰特性的試驗(yàn)研究(P]45);林鵬云等:天然氣再燃降樂中國煤化工49).ring 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