No2電力科學(xué)與工程2005ELECTRIC POWER SCIENCE AND ENGINEERING19●文章編號: 1672-0792(2005)02-0019-05300MW火電機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)最優(yōu)運(yùn)行方式的研究崔修強(qiáng)(華電國際十里泉發(fā)電廠，山東棗莊277103)Optimal Operation Mode of Circulating Water Systemof 300 MW Thermal Power PlantCUI Xiu-qiang(Shiliquan Power Plant under the HDPI, Zaozhuang 277103, China)Abstract: Based on the turbine optimum vacum theory, opti-16.7/537/537型凝汽式汽輪機(jī)。循環(huán)水為單元制閉mization operation in fired-coal power plants is studied. A discrete式系統(tǒng)，機(jī)組配有2臺雙速循環(huán)水泵，轉(zhuǎn)速為334/optimized model is proposed for circulating water system featuring375 r/min。運(yùn)行中循環(huán)水泵的編組方式有以下4種:noncontinuous change of water flow rate. With the 300 MW單泵低速、單泵高速、雙泵高-低速并聯(lián)、雙泵高power unit of Shiliquan Power Station as an example, the present速并聯(lián)。model is used to study operation optimization in order to deter-循環(huán)水系統(tǒng)是火力發(fā)電廠一個重要的環(huán)節(jié),循環(huán)mine the most eonomical grouping mode of operation for the cir-culating water pumps at different circulation water temperature水泵所耗用的電能約占電廠總發(fā)電量的1 %~1.5 %，and at various loads of the power unit. The economic operation它又是改變汽輪機(jī)真空的重要可調(diào)節(jié)因素。合理選schemes are obtained. It is employed to regulate the operation of擇循環(huán)水系統(tǒng)的運(yùn)行方式對于提高發(fā)電廠的經(jīng)濟(jì)性circulating water pumps and has obtained significant economic有重要意義。但目前電廠在循環(huán)水系統(tǒng)的運(yùn)行方式gains. A profit analysis indicates that for a 300 MW power unit it中缺乏可操作性的理論依據(jù)，對循環(huán)水量的調(diào)節(jié)相is pssible to achieve a c∞al consumption saving of 0.5~ 0.7當(dāng)粗略，并帶有-定的隨意性。循環(huán)水系統(tǒng)遠(yuǎn)未達(dá)g/ (kW.h).到經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，造成了能源的極大浪費(fèi)。對循環(huán)水系Key words: circulating water system; discrete optimization; e∞o-統(tǒng)的運(yùn)行方式進(jìn)行優(yōu)化，成為電廠節(jié)能降耗工作中nomic operation摘要:由凝汽器最佳真空原理人手，探討了火電廠循環(huán)水系一個亟待解決的問題。統(tǒng)的運(yùn)行優(yōu)化問題，對水量不可連續(xù)變化的單元制循環(huán)水系統(tǒng)提出了一種離散優(yōu)化模型。以山東棗莊十里泉電廠3001循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化運(yùn)行原理[1]MW機(jī)組為例，利用本模型對循環(huán)水系統(tǒng)進(jìn)行了運(yùn)行方式的優(yōu)化研究，確定了機(jī)組在不同循環(huán)水溫度、不同負(fù)荷下最經(jīng)在汽輪機(jī)排汽量和循環(huán)水溫度-定的情況下，濟(jì)的循環(huán)水泵運(yùn)行組合方式，編制了循環(huán)水系統(tǒng)最優(yōu)化運(yùn)行以循環(huán)水流量D.為決策變量,隨著Dw的增加，凝工況圖，為運(yùn)行中實現(xiàn)指導(dǎo)循環(huán)水泵的科學(xué)經(jīng)濟(jì)調(diào)度提供了汽器真空升高， 汽輪機(jī)功率輸出增加，但同時循環(huán)量的依據(jù)。效益分析表明，對于300 MW機(jī)組，循環(huán)水系統(tǒng)水泵的耗功亦隨之增多，抵償增發(fā)功率的收益，使離散優(yōu)化可使電廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗降低0.5~0.7g/ (kW.h)。汽輪機(jī)的輸出功率N,與循環(huán)泵耗功Np之差達(dá)到最關(guān)鍵詞:循環(huán)水系統(tǒng);離散優(yōu)化;經(jīng)濟(jì)運(yùn)行大的循環(huán)水流量稱最佳循環(huán)水流量，相應(yīng)凝汽器真中團(tuán)分類號: TM621文獻(xiàn)標(biāo)識碼: A空稱最佳真空。即:引言中國煤化工]Np;(1)山東棗莊十里泉發(fā)電廠300 MW機(jī)組為N300 -.MHC.NMHG為第i臺水泵的.消耗的功率，kW。收稿日期: 2005-03-31; 修訂日期: 2005-04-28圖1為循環(huán)水流量可連續(xù)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的最佳真空● 20.電力科學(xué)與工程2005示意圖?？梢岳糜嬎銠C(jī)進(jìn)行這個一維無約束尋優(yōu)。連續(xù)變動，等效益點(diǎn)成為等效益線，由此劃分出切換循環(huán)泵組流量的工況區(qū)間。等效益線必然是低循N環(huán)水量與高循環(huán)水量引起凈功轉(zhuǎn)折工況點(diǎn)的軌跡。根據(jù)這-點(diǎn)，等效益線亦可用試驗方法求出。Np綜上所述，循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化的目標(biāo)函數(shù)中包含了循環(huán)水、汽輪機(jī)組和凝汽器三大子系統(tǒng)模型。這些子模型不僅反映了循環(huán)水進(jìn)水溫度、凝汽器真空、r AN汽輪機(jī)功率增量、循環(huán)水泵流量、泵功率之間的約Dw 1(.心)束，而且彼此之間借助于循環(huán)水流量存在確定的耦合關(guān)系。.圍1最佳真空示意圖Fig.1 Diagram of optimum vaccum但是目前我國絕大部分大型電廠的循環(huán)水流量3離散優(yōu)化具體計算方法是不能連續(xù)調(diào)節(jié)的，而只能通過改變水泵的不同組合方式對循環(huán)水流量進(jìn)行間斷調(diào)節(jié)。對此，式(1)運(yùn)用本模型對十里泉電廠7號機(jī)的循環(huán)水系統(tǒng)和圖1所示優(yōu)化模型在原理上仍具有意義，但無法進(jìn)行了運(yùn)行優(yōu)化研究。用于進(jìn)行實際最優(yōu)循環(huán)水流量的一維搜索， 上述傳3.1 循環(huán)水泵的流與功率統(tǒng)的連續(xù)優(yōu)化模型不能采用。針對此種情況，筆者循環(huán)水系統(tǒng)特性可表述為在一定的系統(tǒng)設(shè)備構(gòu)提出了一種新的循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化模型一離 散優(yōu)化成及系統(tǒng)組織方式下，在某-外部環(huán)境(水溫、壓模型。頭)和確定的循環(huán)水泵運(yùn)行狀態(tài)時，進(jìn)入凝汽器的循環(huán)水流量和水泵耗功之間的關(guān)系:2循環(huán)水系統(tǒng)離散優(yōu)化數(shù)學(xué)模型Np=f (Dw)(3)式中: Dw為進(jìn)人凝汽器的循環(huán)水流量，tm。對于循環(huán)水流量間斷調(diào)整的單元制系統(tǒng)，在給對于十里泉電廠的循環(huán)水泵調(diào)節(jié)方式，在- -定.定的負(fù)荷和水溫下，最佳循環(huán)水流量(最佳真空)的泵轉(zhuǎn)速下，循環(huán)水泵的特性就確定了，而管路特只是若干離散流量(與泵組合方式對應(yīng))中的一個，性又不會變化，故系統(tǒng)的管路特性和循環(huán)水泵特性原則上可以用枚舉法確定，但這樣決定最佳流量對影響循環(huán)水流量的關(guān)系比較簡單,表現(xiàn)為有限的幾于電廠實際操作意義不大。因為它并沒有給出最佳個數(shù)值對應(yīng)。借助于試驗可以確定循環(huán)水流量與循循環(huán)水流量與機(jī)組負(fù)荷和循環(huán)水溫度的關(guān)系，運(yùn)行環(huán)水泵運(yùn)行方式的對應(yīng)。即循環(huán)水流量、泵功率均人員則需要根據(jù)不同季節(jié)(水溫)、不同機(jī)組負(fù)荷來只與循環(huán)水泵的編組方式(包括轉(zhuǎn)速切換)有關(guān)，選擇最優(yōu)的循環(huán)水流量，進(jìn)而控制最佳真空。實際而不須知道系統(tǒng)的管路特性和循環(huán)水泵特性，這是上，在機(jī)組負(fù)荷-循環(huán)水溫度坐標(biāo)面上,最優(yōu)循環(huán)離散優(yōu)化的一-個重要優(yōu)點(diǎn)。進(jìn)入凝汽器的循環(huán)水流水流量作為函數(shù)只是若千個離散的等高平臺，用枚量、泵功率與泵的編組方式的關(guān)系，即式(3),可舉法無法確定這些平臺的邊界。借助于試驗取得。為此，我們定義功率凈增益:循環(huán)水泵性能試驗按照水泵試驗標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行,分ON= 0N;- 0Np(2)別進(jìn)行了循環(huán)水泵低速和高速不同組合方式下的性式中: ON,為按某一基準(zhǔn)計算的汽輪機(jī)的增發(fā)功率,能試驗，通過對循環(huán)水泵在高、低轉(zhuǎn)速下的試驗數(shù)kW; ONp為按某一基準(zhǔn)計算的循環(huán)泵的功率增量,據(jù)進(jìn)行整理和計算，得到主要計算結(jié)果如表1所示。3.2 汽輪機(jī)特性[2~3]離散優(yōu)化的原理就是在確定最佳循環(huán)水流量時,汽輪機(jī)特性可表述為汽輪機(jī)在某-汽輪機(jī)排汽用程序計算等效益點(diǎn)的方法取代簡單枚舉法,從而流量時，汽輪機(jī)組輸出的功率和排汽壓力之間的關(guān)給出離散的最佳循環(huán)水流量與機(jī)組負(fù)荷、循環(huán)水溫中國煤化工度的函數(shù)關(guān)系并決定切換時機(jī)的臨界工況線。所謂MHCNMH Gpo)(4)等效益點(diǎn)，是指兩相鄰離散循環(huán)水流量產(chǎn)生的功率式中: D。為輪機(jī)排式重，t/h; pe 為汽輪機(jī)排汽凈增益ON保持相等的點(diǎn)(N, twn)。 如果將負(fù)荷壓力，kPao .No2電力科學(xué)與工程喪1不同循環(huán)水泵運(yùn)行方式下循環(huán)水泵功耗與冷卻水流的關(guān)系Tab.1 Relation of power and water flow rate for circulating water pump under different pump groups循環(huán)水泵運(yùn)行方式循環(huán)水泵凝汽器過循環(huán)水泵.循環(huán)泵揚(yáng)程/m流量/ (t+h~1)水量/ (th~1)功率/kW效率/%雙泵高速并聯(lián)運(yùn)行36 81234 6363 10125.287.2雙泵高、低速并聯(lián)33 526 .31 2082 65124.487.1單泵高速運(yùn)行23 506 .21 5721 55921.6 .85.8單泵低速運(yùn)行.20 50418 6041 10118.086.4.3.2.1排汽量的確定連接方式下，凝汽器的壓力與循環(huán)水溫度、進(jìn)人凝根據(jù)汽輪機(jī)變工況原理，凝汽式機(jī)組末級常處汽器的循環(huán)水流量和汽輪機(jī)功率之間的關(guān)系，即:于臨界工況，末級抽汽點(diǎn)壓力p1與排汽量D.成正比;即使處于亞臨界工況，末級抽汽點(diǎn)壓力p也與排汽量D。成正比，即:De_衛(wèi)(5)Do~ P10式中: p1為末級抽汽點(diǎn)壓力，kPa; D。為設(shè)計排汽量，t/h; p1o為末級抽汽點(diǎn)設(shè)計壓力，kPao-10-12由此只要測得末級抽汽點(diǎn)壓力p1，便可求得排-14汽量D。o200260 320 380 440560 6203.2.2功率- 背壓關(guān)系的確定排汽量(1.h1)運(yùn)行中，汽輪機(jī)排汽壓力隨著很多因素的變化▲2.94 kPa● 4.903 kPa■6.864 kPa。8.826 kPa●10.79 kPa而變化，排汽壓力的變化對機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性及帶負(fù)荷<12.75 kPa 2 414.71 kPa能力影響很大，排汽壓力升高,將會引起機(jī)組功率困2低壓缸排汽壓力對功率修正曲線減少。一般汽輪機(jī)制造廠在熱力特性計算說明書中Fig.2 Power revised rate curve response to different ex-都提供低壓缸排汽壓力對功率修正曲線，該曲線是haust steam pressure汽輪機(jī)廠根據(jù)變工況理論逐級計算并繪制出來的，pc= fc (tw1, Dw，N)(6)對于沒有對機(jī)組通流部分改造和系統(tǒng)變更的機(jī)組,式中: tm為循環(huán)水人口溫度,C。利用此法來確定背壓變化對機(jī)組功率的影響可以滿凝汽器熱力特性的求取可以通過試驗的方法獲足工程需要，是工程界解決實際問題的一種簡捷的得。試驗根據(jù)JB3344--83《凝汽器性能試驗規(guī)程》途徑。進(jìn)行，利用試驗可以確定凝汽器特性曲線圖，由曲圖2為制造廠在熱力特性計算說明書中提供的線圖可以查出某-特定的運(yùn)行方式下，對應(yīng)不同循低壓缸排汽壓力對功率修正曲線,圖中的曲線族為環(huán)水溫度、流量和機(jī)組負(fù)荷,凝汽器排汽壓力值。不同的汽輪機(jī)排汽壓力。利用此曲線，只要確定汽凝汽器特性曲線可用于指導(dǎo)運(yùn)行人員監(jiān)視凝汽器的輪機(jī)排汽量即可獲得汽輪機(jī)輸出功率-背壓關(guān)系。運(yùn)行并可為其策劃汽輪機(jī)組的安全、可靠、合理的3.3凝汽器熱力特性[4]運(yùn)行方式，是確定循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化運(yùn)行方式的重要影響凝汽器排汽壓力的因素歸納起來，有結(jié)構(gòu)環(huán)節(jié)。參數(shù)、物性參數(shù)，對于已運(yùn)行的凝汽器它們是不變對于循環(huán)水流量不能連續(xù)調(diào)節(jié)的系統(tǒng)，凝汽器的;還有運(yùn)行參數(shù)，其中如管子清潔度、凝汽器的特性曲線可以Dw為參變量繪制。對于不同的Dw =嚴(yán)密性等，其變化往往是非正常的，運(yùn)行人員應(yīng)采定值，給出p。與D。, twn的關(guān)系曲線。圖3、圖4取措施予以消除，在運(yùn)行時也較為穩(wěn)定;運(yùn)行中經(jīng)分別中國煤化工組循環(huán)水泵在雙泵高常變化的是循環(huán)水進(jìn)口溫度tw、汽輪機(jī)功率N,及速并F腫組合方式(對應(yīng)兩循環(huán)水流量Dw,這三個因素對凝汽器來說，分別稱種循CNM HG盾環(huán)水溫度，負(fù)荷的為凝汽器的負(fù)荷特性、系統(tǒng)參數(shù)特性和環(huán)境特性。變化對凝汽器排汽壓力的影響。凝汽器熱力特性可表述為在一定的設(shè)備組成和22●電力科學(xué)與工程200511泵組合方式下的功率凈增益ON1, ON2, 然后不斷10變換機(jī)組負(fù)荷,這個過程直至機(jī)組負(fù)荷Nt變化到使循環(huán)泵的兩種組合方式的功率凈增益彼此相等，即:ON1= ON記下此時的汽輪機(jī)負(fù)荷N;*,則tm*與N,"決定-一個等效益點(diǎn)(tw1*, N;* )1。其次，改變循環(huán)水進(jìn)水溫度(tw1)2, 重復(fù)上述求N;"的過程，則得到第二個等效益點(diǎn)(tm",N;* )2,如此試驗得到i個等效益點(diǎn){(tw1*, N;")i},利用這些等效益點(diǎn)的信息，經(jīng)過擬合方程計算,'150 180 210240 270300 330將其關(guān)系回歸出循環(huán)水溫度與機(jī)組負(fù)荷的函數(shù)關(guān)系負(fù)荷/MW曲線方程，然后將其繪人工況圖。Dw=34 636 t/h最后，將該過程應(yīng)用于各個相鄰流量(或各個◆20C●25C ▲27C■30C.*33C相鄰泵組合)，即可得到整個循環(huán)水流量范圍內(nèi)的循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式控制圖。圍3負(fù)荷變化對凝汽 器壓力的影響曲線等效益點(diǎn)和等效益線的求解是利用計算機(jī)循環(huán)Fig.3 Condenser pressure curves response to turbine pow-程序?qū)崿F(xiàn)的，計算結(jié)果整理見圖5。由圖5,運(yùn)行人員可以在任一-循環(huán)水溫度、 機(jī)組負(fù)荷下確定最經(jīng)濟(jì)的循環(huán)水泵運(yùn)行方式。圖中橫坐標(biāo)機(jī)組負(fù)荷N,與縱坐標(biāo)循環(huán)水初溫tw組成交點(diǎn)，該點(diǎn)落人的泵組合區(qū)域就是最佳供水量區(qū)域。圖中曲線實際，上就是循環(huán)水泵切換時的機(jī)組經(jīng)濟(jì)性最佳的分界線。(圖中曲線1為雙泵高速并聯(lián)運(yùn)行切換為雙泵高、低速并聯(lián)運(yùn)行時的分界線;曲線2為雙泵高、低速并聯(lián)運(yùn)行切換為單泵高速運(yùn)行時的分界線;曲線3為單泵高速2「0中150 180 210 240 270 300 3308收NDw=21 572 th◆15C ●18C▲20C■25C圍4負(fù)荷變化對凝汽器壓 力的影響曲線Fig.4 Condenser pressure curves response to turbine pow-22,3n●Aer change204基于離散模型的優(yōu)化計算十里泉電廠7號機(jī)組循環(huán)水泵4種固定組合方150 180210 240 270 . 300 330式，分別對應(yīng)于4種不同的循環(huán)水流量。試驗法求N/MW等效益線的方法如下。圉5循環(huán)水系統(tǒng)離散優(yōu)化結(jié)果困首先，固定循環(huán)水進(jìn)水溫度twl=tm",與某一Fig.5 Discrete optimized result for circulating water sys-機(jī)組負(fù)荷N,對應(yīng)，在兩相鄰循環(huán)水流量(與相鄰泵組合相應(yīng))間切換，利用上述各子系統(tǒng)模型分別計運(yùn)行切中國煤化工界線)。由優(yōu)化結(jié)算在點(diǎn)(N, tm1)時兩種相鄰的泵組合(分別以下果知:YHC NMH C或; I區(qū)域為單泵標(biāo)1, 2代表)的發(fā)電功率增量ONu，ON2和泵功高速運(yùn)行區(qū)域;皿區(qū)域為雙泵高、低速并列運(yùn)行區(qū)增量ONp，ON2;在利用式(2)分別計算出不同域; IV區(qū)域為雙泵高速并列運(yùn)行區(qū)域(工作點(diǎn)落在No2電力科學(xué)與工程曲線界面時，應(yīng)以界面線下側(cè)區(qū)域為準(zhǔn))。例如，當(dāng)可操作性強(qiáng)，而且無須增加額外的支出,有很好的推負(fù)荷為240 MW,循環(huán)水溫為21 C時，在圖5上確廣價值。定一點(diǎn)A，它在單泵高速運(yùn)行區(qū)域，此時投用1臺參考文獻(xiàn): .高速循環(huán)水泵運(yùn)行是最經(jīng)濟(jì)的，相應(yīng)的最佳循環(huán)水量為19 250 t/h。[1]崔修強(qiáng).300 MW機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行方式優(yōu)化[D] .濟(jì)南:山東大學(xué), 2004.5效益分析[2]剪天聰.汽輪機(jī)原理[M] . 北京:水利電力出版社，1992.根據(jù)循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行工況圖，可對電廠循環(huán)[3]哈爾濱汽輪機(jī)廠.N300 - 16.7/537/537型汽輪機(jī)熱力特水系統(tǒng)運(yùn)行方式給出優(yōu)化建議，運(yùn)行人員可由此確性[R] . 哈爾濱:哈爾濱汽輪機(jī)廠，1992.定最經(jīng)濟(jì)的循環(huán)水泵運(yùn)行方式。電廠采用上述優(yōu)化[4]張卓澄.大型電站凝汽器[M] . 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1993.措施后，可以從根本上克服循環(huán)水泵啟停的隨意性[5]張欒英，李建強(qiáng)，谷俊杰，等.100 MW循環(huán)流化床鍋和盲目性的缺點(diǎn)，保證機(jī)組的凝汽器運(yùn)行真空接近爐床溫控制策略[J] . 華北電力大學(xué)學(xué)報，2004，(1):其最佳值，從而大幅度地降低電廠用電,提高電廠44-47.經(jīng)濟(jì)效益。十里泉電廠通過合理安排循環(huán)水泵運(yùn)行方式, .使機(jī)組運(yùn)行安全性和經(jīng)濟(jì)性都得到了提高。在任一作者簡介:崔修強(qiáng)(1972-),男，山東滕州人，華電國際十里汽輪機(jī)負(fù)荷和循環(huán)水溫度下(對應(yīng)圖5上的一個泉電廠助理工程師，主要從事火力發(fā)電廠節(jié)能和輔機(jī)運(yùn)行方式優(yōu)化點(diǎn))，計算最佳循環(huán)水流量與相鄰流量的功率凈增益方面的研究。ON的差值，即可得到采用最佳循環(huán)水流量的節(jié)能效益。十里泉電廠300 MW機(jī)組年統(tǒng)計平均負(fù)荷大全球最大核電商看重我國電力市場約為250MW,按不同季節(jié)循環(huán)水溫度進(jìn)行效益的全球最大核電商一-法國阿萊 瓦集團(tuán)總裁羅薇中女加權(quán)平均計算，每年節(jié)能收益81.26萬元，供電標(biāo)士在第11屆中法經(jīng)濟(jì)研討會上說,為了解決中國能源短煤耗降低0.611 2g/(kW.h)。缺,中國近年來加快了同外國核電企業(yè)合作的步伐,法國作為世界上核電技術(shù)領(lǐng)先的國家，已經(jīng)同中國進(jìn)行了成6結(jié)論效卓著的合作。據(jù)羅薇中介紹,法國阿萊瓦集團(tuán)參與了我國多座核(1)在影響汽輪機(jī)凝汽器真空變化的諸多因素電站的建設(shè)工作,并且制定了專門針對我國的技術(shù)轉(zhuǎn)讓計劃,集團(tuán)在我國的雇員超過3500人。她說,中國準(zhǔn)備中，運(yùn)行中可以調(diào)節(jié)的只有循環(huán)水量。選擇最佳的在今后15年大力發(fā)展核電工業(yè),這使得中國市場對于阿循環(huán)水流量是實現(xiàn)循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化運(yùn)行的基礎(chǔ)。汽萊瓦尤為重要。輪機(jī)的最佳真空隨機(jī)組負(fù)荷、循環(huán)水溫度的變化而從全球范圍看,發(fā)展核電是大國能源戰(zhàn)略的必然選變化。外部條件變化時，及時調(diào)整泵的運(yùn)行方式，擇。法國的核電發(fā)電量占總發(fā)電量的77 % ,比利時達(dá)50 %,整個歐盟為35 %,日本為34 %,美國為20 %。實現(xiàn)循環(huán)水系統(tǒng)的優(yōu)化運(yùn)行，可顯蓍提高系統(tǒng)的經(jīng)然而,我國核電發(fā)電量所占比例不足2 %。我國核燃料濟(jì)性。資源既有保證，又有潛力,發(fā)展核電具有廣闊的前景。(2)提出了以等效益點(diǎn)迭代計算為主要特征的按照發(fā)展改革委的測算，到2020年,我國的電力總循環(huán)水系統(tǒng)離散優(yōu)化模型。此優(yōu)化模型對循環(huán)水量裝機(jī)容量將達(dá)到9億至10億kW。按國家能源結(jié)構(gòu)調(diào)整的規(guī)劃設(shè)想,屆時核電的裝機(jī)容量要達(dá)到總裝機(jī)容量不可連續(xù)調(diào)節(jié)的循環(huán)水系統(tǒng)普遍適用。的4%,即3600萬kW至4000萬kW。按照這個要求,(3)對十里泉電廠300 MW機(jī)組進(jìn)行了循環(huán)水在今后15年內(nèi),我國的核電裝機(jī)容量至少要新增3 000系統(tǒng)優(yōu)化運(yùn)行研究，經(jīng)優(yōu)化計算得出了循環(huán)水泵最萬kW,即比現(xiàn)在增加300 %以上,平均每年要建成兩臺佳運(yùn)行控制圖，所得到的優(yōu)化運(yùn)行曲線圖直觀簡潔，百萬kW級的核電機(jī)組。中國煤化工法國技術(shù),建造了兩臺可作為指導(dǎo)電廠運(yùn)行人員對循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化操作的依據(jù)。.HCNMH(核電站建設(shè)時, 中法又術(shù)轉(zhuǎn)讓合作。(4)不同機(jī)組負(fù)荷下，本優(yōu)化平均可降低供電(華電校園網(wǎng))標(biāo)煤耗0.5~0.7g/(kW.h)。該方法簡便易行，運(yùn)行