.第33卷第6期華電技術(shù)VoL.33 No. 62011年6月Huadian TechnologyJun. 2011循環(huán)水系統(tǒng)和送風(fēng)機(jī)的節(jié)能優(yōu)化改造陳曉東,項(xiàng)廣陸(神華浙江國(guó)華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司,浙江寧波315612)摘要:介紹了 神華浙江國(guó)華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化和送風(fēng)機(jī)節(jié)能改造的情況,節(jié)能優(yōu)化改造后,有效降低了廠用電率和供電煤耗,運(yùn)行效益達(dá)到了最大化。關(guān)鍵詞:廠用電率;循環(huán)水系統(tǒng);送風(fēng)機(jī);優(yōu)化;節(jié)能中圖分類號(hào):TK 223.5文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B文章編號(hào):1674 - 1951 (2011 )06 -0075 -03循環(huán)水泵耗功增量之差最大時(shí)的凝汽器壓力。0引言.3 循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化試驗(yàn)及成果神華浙江國(guó)華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司(以下簡(jiǎn)為了優(yōu)化循環(huán)水泵運(yùn)行方式以降低廠用電率，稱浙能發(fā)電公司)配備4 x600 MW國(guó)產(chǎn)亞臨界燃煤浙能發(fā)電公司4臺(tái)機(jī)組于2008年初實(shí)現(xiàn)了循環(huán)水汽輪發(fā)電機(jī)組,采用SG - 2028/17. 5 - M908型亞臨泵“一機(jī)- -泵”及“兩機(jī)三泵”運(yùn)行。冬季氣溫較低,界壓力控制循環(huán)鍋爐,汽輪機(jī)為亞臨界、- - 次中間再在保證機(jī)組真空的前提下,采用單臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行，熱、單軸、四缸四排汽凝汽式汽輪機(jī)。本文從運(yùn)行方春秋季采用“兩機(jī)三泵"運(yùn)行,夏季恢復(fù)“兩機(jī)四泵"式優(yōu)化及設(shè)備節(jié)能改造方面舉例說(shuō)明降低廠用電率運(yùn)行。循環(huán)水泵“一機(jī)-泵"及“兩機(jī)三泵”運(yùn)行方和供電煤耗的措施。式的轉(zhuǎn)變,在保證安全的基礎(chǔ).上大大提高了機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性,從2007年12月到2009年12月,通過(guò)1循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化實(shí)行循環(huán)水運(yùn)行方式優(yōu)化,共降低循環(huán)水泵電耗率1.1 循環(huán)水系統(tǒng)連接方式分析約0.12%。通過(guò)能耗診斷試驗(yàn),根據(jù)機(jī)組微增出力循環(huán)水系統(tǒng)為擴(kuò)大單元制,不同季節(jié)應(yīng)根據(jù)氣結(jié)果、循環(huán)水泵流量與耗功關(guān)系及凝汽器變工況計(jì)候情況及時(shí)進(jìn)行循環(huán)水運(yùn)行方式的優(yōu)化,以節(jié)省廠算的結(jié)果,得出在不同主機(jī)負(fù)荷、不同循環(huán)冷卻水溫用電。夏季循環(huán)水溫度較高,機(jī)組配備的循環(huán)水泵時(shí)機(jī)組運(yùn)行的最佳真空值,相應(yīng)可得出循環(huán)水泵的皆投入運(yùn)行;冬季循環(huán)水溫度較低,不優(yōu)化配置循環(huán)最佳組合運(yùn)行方式及凝汽器循環(huán)水出門開(kāi)度,對(duì)循水泵將造成循環(huán)水流量過(guò)大,溫升小.耗電多(1臺(tái)環(huán)水運(yùn)行方式進(jìn)行了進(jìn)一步優(yōu)化。在600 MW負(fù)荷機(jī)組冬季單臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行,全年可節(jié)約廠用電量下,循環(huán)冷卻水溫為20 C時(shí),優(yōu)化前、后所引起的機(jī)約2061萬(wàn)kW●h)。組出力增加值見(jiàn)表1。1.2 循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化依據(jù)2送風(fēng)機(jī)節(jié)能改造循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化主要是根據(jù)循環(huán)水人口溫度、機(jī)組負(fù)荷等尋找凝汽器運(yùn)行的最佳真空。機(jī)組運(yùn)行2.1送風(fēng)機(jī)改造前實(shí)際運(yùn)行情況最佳背壓是通過(guò)機(jī)組微增出力試驗(yàn)和機(jī)組循環(huán)水泵該公司送、引、增壓風(fēng)機(jī)的基本參數(shù)見(jiàn)表2。表耗功試驗(yàn)優(yōu)化得到的，具體方法如下:通過(guò)機(jī)組微增2中顯示的是該公司高壓電機(jī)在最惡劣工況下的運(yùn)出力試驗(yàn),得出機(jī)組在不同負(fù)荷下微增出力與背壓行功率,其他運(yùn)行工況下高壓電機(jī)的運(yùn)行功率均低的關(guān)系;由試驗(yàn)得出當(dāng)前循環(huán)水溫度條件下凝汽器于上述功率值;風(fēng)煙系統(tǒng)電機(jī)“大馬拉小車”現(xiàn)象較背壓與循環(huán)水流量的關(guān)系,當(dāng)循環(huán)水溫度改變時(shí),由為突出,風(fēng)機(jī)本身的效率較低;電機(jī)與風(fēng)機(jī)均工作在凝汽器變工況特性予以修正;通過(guò)改變循環(huán)水泵的低效區(qū),經(jīng)濟(jì)性較差。運(yùn)行方式,得出循環(huán)水泵“-機(jī)二泵”、“兩機(jī)三泵”在鍋爐送風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中,夏季(氣溫38和“一機(jī)一泵"運(yùn)行時(shí)流量與其耗功的關(guān)系。最佳C)額定工況下最大動(dòng)葉開(kāi)度約為68% ,送風(fēng)機(jī)出運(yùn)行真空是以機(jī)組功率、循環(huán)水溫度和循環(huán)水流量口最中國(guó)煤化工[最高為72A。為為變量的目標(biāo)函數(shù),在量值上為機(jī)組功率的增量與對(duì)送YHCNMHG,由浙江電力試驗(yàn)研究院在機(jī)組600 MW負(fù)荷和450 MW負(fù)荷工況下收稿日期:2011 -02 -25;修回日期:2011-03-17對(duì)送風(fēng)機(jī)的性能進(jìn)行了測(cè)試。測(cè)試時(shí),人爐煤質(zhì)穩(wěn)●76●華電技術(shù).第33卷表1優(yōu)化前、后機(jī)組出 力增加值優(yōu)化前優(yōu)化后循環(huán)水泵運(yùn)行方式節(jié)能效果(出力變化)/kW循環(huán)水出門開(kāi)度/%背壓/kPa兩機(jī)四泵.4.95.0+197兩機(jī)三泵705.885.2+1419兩機(jī)兩泵8.17.3表2送.引、增壓風(fēng)機(jī)的基本參數(shù)設(shè)備名稱電機(jī)功率/kW實(shí)際功率/kw設(shè)計(jì)(實(shí)際)效率/%設(shè)計(jì)(實(shí)際)風(fēng)量/(m’.s-)送風(fēng)機(jī)電機(jī)115053788(85)194(165)引風(fēng)機(jī)電機(jī)3 100258088(75)385<(350)增壓風(fēng)機(jī)電機(jī)3000188088(74)770(700)定,鍋爐氧量保持正常水平,空氣預(yù)熱器漏風(fēng)自動(dòng)跟送風(fēng)機(jī)本體及電機(jī)改造前、后主要技術(shù)參數(shù)見(jiàn)蹤裝置正常投用。測(cè)試結(jié)果如下:600 MW負(fù)荷時(shí)的表 3。風(fēng)機(jī)效率為77%,450MW負(fù)荷時(shí)的風(fēng)機(jī)效率為.表3送風(fēng)機(jī)本體及 電機(jī)改造前、后主要技術(shù)參數(shù)59%，遠(yuǎn)低于THA1時(shí)89. 05%的設(shè)計(jì)效率。測(cè)試時(shí)項(xiàng)目改造前改造后風(fēng)機(jī)進(jìn)口溫度為29C,若將測(cè)試結(jié)果換算成設(shè)計(jì)溫送風(fēng)機(jī)型號(hào)FAF27.5-12.5-1 FAF27.5-13.3-1度20 C時(shí)的值,則風(fēng)機(jī)效率會(huì)更低。輪轂直徑/mm125813102.2送風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率偏低原 因分析葉輪直徑/mm2750改造前,鍋爐額定負(fù)荷工況下送風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)流量風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速/98574(r●min~')為194 m/s,而實(shí)際流量為202 m//s,與設(shè)計(jì)值接近;送風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)總壓升為2651 Pa,而實(shí)際運(yùn)行中總壓升每級(jí)葉片數(shù)/片16為2029 Pa,偏差較大的主要原因是系統(tǒng)實(shí)際阻力小電機(jī)型號(hào)YKK560-6YKK560 -81 150800于設(shè)計(jì)值,尤其是鍋爐采用新型燃燒器后阻力大幅葉片調(diào)節(jié)范圍/(°)-30 ~ +15-30 - +22下降。在原設(shè)計(jì)中,送風(fēng)機(jī)出力考核點(diǎn)(T.B點(diǎn))的電機(jī)轉(zhuǎn)速/745流量、壓頭選取原則為BMCR x 115% (其中,5%為(r. min~ ')DL 5000一1994《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》推薦的電流/A130.596.4流量裕量,7%為溫度裕量)。綜合來(lái)看,送風(fēng)機(jī)在基2.4改造后運(yùn)行情況及 效果分析建期間選型裕量過(guò)大,導(dǎo)致風(fēng)機(jī)長(zhǎng)期在低效區(qū)域運(yùn)(1)對(duì)送風(fēng)機(jī)改造前后相同工況下的實(shí)際電耗行,風(fēng)機(jī)在輸出一定有效功時(shí)耗費(fèi)了更多的輸人功，進(jìn)行對(duì)比測(cè)試，并結(jié)合機(jī)組負(fù)荷率對(duì)送風(fēng)機(jī)實(shí)際電不利于節(jié)能。耗在一定時(shí)間內(nèi)的累計(jì)值進(jìn)行了對(duì)比。對(duì)比工況.2.3送風(fēng)機(jī)改造情況下,鍋爐主、輔設(shè)備配置完全相同,鍋爐燃燒煤種相為了減小送風(fēng)機(jī)不必要的裕量,使送風(fēng)機(jī)的實(shí)同, 鍋爐氧量(試驗(yàn)前進(jìn)行了校驗(yàn))均設(shè)置相同,- -次際工作點(diǎn)位于風(fēng)機(jī)性能高效區(qū)而節(jié)能降耗,根據(jù)送風(fēng)機(jī)電流調(diào)整 相同,空氣預(yù)熱器LCS均投入正常,鍋風(fēng)機(jī)廠家提供的性能曲線、實(shí)際運(yùn)行狀況和浙江電爐蒸發(fā)量、 二次風(fēng)量、總煤量和總風(fēng)量基本相近。在力試驗(yàn)研究院的測(cè)試結(jié)果,委托某單位對(duì)送風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)調(diào)整穩(wěn)定 1h后記錄相關(guān)數(shù)據(jù),具體見(jiàn)表4。子部分進(jìn)行改造,改造范圍如下:從對(duì)比結(jié)果可以看出,送風(fēng)機(jī)改造后,風(fēng)機(jī)電機(jī)(1)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子返廠進(jìn)行重新設(shè)計(jì)制造,輪轂和葉的有功功率降低明顯:在600MW負(fù)荷時(shí),送風(fēng)機(jī)電片進(jìn)行重新配置更換(葉片由原來(lái)的14片增加為16機(jī)有功功率降低了約107.99kW;在450MW負(fù)荷工片,輪轂直徑增加了80 mm),原送風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子中的軸況時(shí) ,送風(fēng)機(jī)電機(jī)有功功率降低了約167.08kW。在承箱、液壓缸均保留。600MW負(fù)荷時(shí),改造后的風(fēng)機(jī)效率相對(duì)改造前提高(2)為保證改造效果,對(duì)風(fēng)機(jī)的機(jī)殼及整流導(dǎo)葉幅度中國(guó)煤化工改造后的風(fēng)機(jī)效率進(jìn)行少量修整。相對(duì)二果明顯。(3)原送風(fēng)機(jī)油系統(tǒng)、聯(lián)軸器等部件均維持原YHCNMHGJ內(nèi)的電功率進(jìn)行樣,不做改動(dòng)。比較(機(jī)組平均負(fù)荷率約為80%,其他工況基本相(4)電動(dòng)機(jī)更換。同),具體見(jiàn)表5。第6期陳曉東,等:循環(huán)水系統(tǒng)和送風(fēng)機(jī)的節(jié)能優(yōu)化改造●77●表4送風(fēng)機(jī)改造前、后各 1 h實(shí)際電耗對(duì)比改造后改造前改造前后差機(jī)組負(fù)荷/ MWA送風(fēng)機(jī)電機(jī)B送風(fēng)機(jī)電機(jī)值合計(jì)/kW有功功率/kW600352. 36.414.49 .434. 4240.42低107.99450159.57189.57261. 11255. 11低167.08注:每5 min取1次數(shù)據(jù),取累計(jì)1h時(shí)間段內(nèi)的平均值。表5改造前、后各 20d內(nèi)電耗比較機(jī)組發(fā)電量/(萬(wàn)kW.h)改造前耗電量/(萬(wàn)kW.h) .改造后耗電量/(萬(wàn)kW.h)時(shí)間A送風(fēng)機(jī)B 送風(fēng)機(jī)累加A送風(fēng)機(jī)B送風(fēng)機(jī)第1天213.78 206.91 420.696.986.9213. 90第20天229. 38222.40 451.7818.4420.0438. 48累計(jì)230352331231.0924. 58負(fù)荷率/%79.9880.940.140.11從表5可以看出,送風(fēng)機(jī)改造后比改造前電耗3結(jié)束語(yǔ)少31.09 -24.58 =6.51(萬(wàn)kW●h) ,即每小時(shí)平均減少電耗135. 625kW●h。在送風(fēng)機(jī)改造前的10由通過(guò)改造前、后節(jié)能效果的對(duì)比分析可知,在個(gè)月內(nèi),全廠送風(fēng)機(jī)電耗水平平均為0.14%,而送保障機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行的前提下,通過(guò)合理改造，風(fēng)機(jī)改造后,全廠送風(fēng)機(jī)電耗水平降低為0. 12%?？捎行?shí)現(xiàn)節(jié)能降耗。希望本文中的改造經(jīng)驗(yàn)?zāi)転榫C上所述,改造后的送風(fēng)機(jī)在機(jī)組不同負(fù)荷段同類問(wèn)題的解決提供參考。(編輯:白銀雷)時(shí),運(yùn)行效率均有較大提高,大大降低了送風(fēng)機(jī)消耗的有功功率,取得了較明顯的節(jié)能降耗效果。按單作者簡(jiǎn)介:臺(tái)機(jī)組每年運(yùn)行7500h,負(fù)荷率為8% ,電費(fèi)為0.39陳曉東( 1982- -) ,男,江蘇鹽城人,助理工程師,從事發(fā)元/(kW●h)計(jì)算,則年估算收益= 135. 625 x電廠集控運(yùn)行方面的工作( E-mai:allan001312@ 163. com)。7500 x0.39 =396703 (元)。即送風(fēng)機(jī)改造后每年項(xiàng)廣陸(1979--) ,男,遼寧葫蘆島人,助理工程師,從事可產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益約39. 67萬(wàn)元。發(fā)電廠集控運(yùn)行方面的工作。(. 上接第66頁(yè))100萬(wàn)元左右。力設(shè)備,2008(4) :52 -54.(2)增加了設(shè)備也相對(duì)增加了故障點(diǎn),違背了[2]梁春利,白會(huì)平.變頻調(diào)節(jié)在凝結(jié)水泵系統(tǒng)的應(yīng)用及控電氣“盡量減少多余環(huán)節(jié),越簡(jiǎn)單、越可靠"的原則,制功能[J].甘肅電力技術(shù),2009(2):38 -40.降低了設(shè)備總體運(yùn)行的可靠性。[3]王新華.凝結(jié)水泵電機(jī)變頻改造可行性探討[J].安徽電(3)加重了檢修及運(yùn)行人員的設(shè)備維護(hù)量和操力科技信息, 2008(1):11-15.[4]鄧朝旭,姚中棟，張萌萌300MW機(jī)組凝結(jié)水泵變頻節(jié)作量。(4)在凝汽器和除氧器水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)中,熱控.能改造[J].華電技術(shù),2010,32(12) :29 -31.[5]楊建平,趙作起.600 MW機(jī)組凝結(jié)水泵變頻改造及應(yīng)用邏輯更加復(fù)雜化。[J].華電技術(shù),2010,32(1)41 -42.5結(jié)束語(yǔ)[6]吳寶華,劉慧.高壓變頻調(diào)速裝置在凝結(jié)水泵上的應(yīng)用[J].華電技術(shù),2011 ,33(2):27 -29.凝結(jié)水泵改造完成后,能根據(jù)實(shí)際的負(fù)荷量自(編輯:王書(shū)平)動(dòng)調(diào)節(jié)出力,減少了電能的消耗,降低了運(yùn)行成本，具有較好的節(jié)能效果。為了進(jìn)-一步降低運(yùn)行成本,該廠還擬對(duì)高壓水泵、燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)電動(dòng)機(jī)進(jìn)行變中國(guó)煤化工,助教,從事電力職業(yè)頻改造。技術(shù)YHCNMH G mail: 4897802@ qq.com)。參考文獻(xiàn):方元(1983-),男,廣東珠海人，助理工程師,從事電廠[1]李棋.火電廠凝結(jié)水泵高壓變頻改造的控制策略[J].電電氣運(yùn)行方面的工作。